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无线电电子与电气工程百科全书 馈线天线效应。 无线电电子电气工程百科全书
天馈路径的正常运行在很大程度上决定了一个业余无线电台作为一个整体的有效性。 本文讨论的效果可以显着降低它，因为它体现在大多数实际天线设计（包括工厂制造的天线）中。 文章的第一部分揭示了馈线天线效应的原因及其对天馈路径运行的影响。 在第二部分中，将给出消除这种影响的实用建议。 几乎每一个短波都清楚地知道发射工作对家里的电子设备造成干扰的情况——霓虹灯带到打开的发射机身上时会发光，而接收伴随着来自本地的强烈干扰。 这些是人们长期熟悉但研究较少的馈线天线效应最显着的表现形式，其本质和特征在文章中有所描述。 馈线天线效应的本质及原因 通常将天线效应称为非为此目的的物体辐射或接收无线电波的现象。 馈线只能用于将高频能量从发射器传输到天线或从天线传输到接收器。 对馈线天线效应 (AEF) 原因的考虑将从传输模式开始。 如您所知，天线发射的电磁场是由流经其组成导体的交流电产生的。 天线几乎总是不在自由空间中。 在它的附近（例如，在波长 l 内）可以有许多物体。 这些是电源线、广播和通信线、导电桅杆、支架和拉杆、管道、索具、配件、车辆的车身和机身、建筑物的屋顶和墙壁、操作员的身体和地面。 如果电流以某种方式出现在环境对象中（例如，由天线的近场引起），则由这些电流产生的辐射场将叠加到天线电流的场中。 天线与环境一起被称为天线系统（AS）。 在这些条件下，扬声器的特性可能与天线本身的计算特性有很大差异。 为了使扬声器的特性减少对环境的依赖，他们尝试将天线抬得更高，将其安装在离导电结构更远的地方，制作非金属桅杆、支架。 天线环境中最接近且基本不可移动的物体之一是为其供电的馈线。 最简单的馈线是开放的两线制线路。 理想情况下，馈线任意段、任意时刻的线路导线中电流的瞬时值大小相同，方向相反，即馈线任一段的两根导线的电流之和为零。 我们将这种电流称为反相。 即使在这种情况下，开放的两线制线路也会辐射，其原因是线路的导线之间的有限距离d。 一条垂直线在水平面上辐射垂直极化波，其最大值在该线的平面内，而水平极化波的最大值垂直于该平面。 辐射场与比率 d/l 成正比。 两线制线路的辐射在匹配的线路负载下最小，并且在出现驻流波时会随着不匹配而显着增加。 所描述的现象（在馈线系统中严格反相电流的条件下）称为第二类馈线的天线效应（AEF-2）[2]。 在实践中，它表现得非常微弱。 例如，在 1 MHz 的频率下，来自 KATV（或 KATP）电视电缆的线路在 d \u145d 2 mm 处的长度为 l / 10，由于这种效应，辐射场比半波弱约 50 倍。环形振动器连接到这条线。 馈线横截面中所有导线的电流之和可能不为零的原因有很多。 矢量图（图 1）显示，在不同导线中电流 I1 和 I2 的任意相位和幅度差的情况下，这些电流可以表示为反相 I1p = -I2p 和同相 I1c = I2c 之和组件（后者有时称为单周期）。 由不同导线的共模电流产生的场没有被补偿（作为反相），而是相加。 如果馈线的长度与 l 相当，那么它们的总和会产生很大的额外辐射。 这种现象被称为第一类馈线的天线效应（AEF-1）[1]。 它明显比 AEF-1 严重，这将在下面讨论。
由于第一类AEF（以下简称AEF）与共模电流有关，其原因的确定问题可以归结为寻找馈线在传输模式下出现共模电流的原因（在在接收模式下，这种电流总是在外部电磁场的影响下出现）。 考虑一个带有两线馈线的水平偶极天线，而不考虑“接地”。 我们将假设 AU 仅由天线和馈线组成。 AS 在空间中每个点的辐射场是由所有 AS 导体的电流产生的场的矢量和。 每个点的总场取决于沿系统导体的电流分布。 给定频率下的这种分布由交流电线的形状、尺寸和位置以及激励方法唯一确定。 充分明显的考虑得出结论（通过计算和实践证实），由于 AU 的几何对称性和对称（严格反相）激励，电流分布也将沿天线线和沿馈线对称。 在这种情况下，所有馈线的共模电流之和将为零。 图 2a 中的模型显示了这种情况的一个示例。 对称馈线的电流幅值和反相相同，这是由振动器天线臂的对称性和对称馈线相对于这些臂的对称位置以及对称连接决定的。发电机到馈线的开头。
以下任一原因都可能导致共模馈线电流的出现： 天线不对称（臂的几何不对称，电源不在中间，图2，b）； 馈线不对称（不同直径或长度的电线，图 2，c）； SS作为一个整体的不对称性（天线和馈线的相对位置不对称，图2，d）。 当考虑“地球”时，AS相对于“地球”的几何不对称性（图2e）以及源相对于“地球”的电学不对称性（Z1不等于Z2，图2f） ) 也将添加到此处。 如果在前面的情况下，原则上完全对称是可能的，那么当对称天线由同轴（基本不对称）馈线供电而不采取特殊措施时，AEF-1 简直是不可避免的，尽管这样的馈线没有 AEF-2。 同轴线的一个特点是在高射频下它可以不被认为是两线制的线，而是三线制的线。 由于趋肤效应，电缆护套内外表面的电流可能不同。 要分析模型上的共模电流，您可以用一根电线表示电缆护套的外表面，并将发生器直接连接到天线。 如果电缆的中心导体连接到对称天线的一个臂，而编织层连接到另一臂（模型 - 图 3，a），那么即使电缆相对于天线的几何对称位置, AEF 会发生在扬声器中。 原因是将等效源连接到几何对称扬声器的电气不对称（源应该是点源，并且正好在天线的中心打开，但左边是一个天线臂，右边是一个天线臂是另一个加上电缆护套的外表面！）。 在这种情况下，电流分布在很大程度上取决于电缆护套外表面的电气长度（由于外部绝缘，它大约比几何长度大 1%）。 在谐振长度处（包括接地下端的接地长度的整数个半波，或电缆未接地端的整数个半波加上 l/4，如我们的例子），最大幅度电缆的共模电流 Ic 最大，可以达到天线左臂电流 l43 最大幅度的 1%（图 3b）。
在此示例中，可以方便地展示沿编织物外表面感应电流的简化“机制”，这将有助于更清楚地展示导致 AEF 的物理过程。 产生共模电流的原因之一是显而易见的：它是一个等效的激励源，连接到外部导体的一个端子。 然而，这个导体也在天线臂的近场中，其中的电流是不一样的。 因此，共模电流还有另一个原因：不对称，因此在馈线位置，天线本身的近场处没有补偿。 这样的想法当然是非常原始的，但有时在对抗AEF的实践中，出于某种原因，根本没有考虑到这第二个原因。 相对于“地面”（或屋顶）明显不对称的是位于低高度的垂直极化天线。 即使我们确保天线和馈线（从侧面馈电时为垂直偶极子）的形式相对对称，AEF 也是不可避免的。 因此，在传输操作中，馈线共模电流可能由于以下任何主要原因发生： - 交流激励源或等效天线激励源的电气不对称； - 天线系统作为一个整体的几何不对称：本身和相对于地面。 在接收模式下，在馈线上外部电磁场的作用下，其导线中既可以出现反相电流，也可以出现共模电流。 第一个出现 在开放的两线制线路中，直接影响接收器的输入（第 2 类 AEF）。 共模电流出现在任何馈线中。 根据互易原理，这些电流对接收机输入（第一种AEF）的影响越强，传输中该AS馈线的共模电流相对强度越大模式。 只有馈线的反相电流才能直接作用于接收器的正确输入。 用于将接收模式中的共模电流转换为反相电流的“机制”类似于上述用于发送模式中的同轴馈线的机制。 一种方法是在天线的连接点将编织物的外表面与内表面连接，第二种方法是通过天线，利用非对称的共模近场电流用于天线的不同臂，带有不对称扬声器。 AU的特性，考虑到馈线作为它的一部分，与天线的计算特性不同，没有考虑馈线的影响。 因此，AEF不仅仅是由馈线直接接收或发送，因此可以扩展概念。 广义上的AEF是馈线对天线系统特性的影响（接收和发射时）。 让我们更详细地考虑这种影响。 馈线天线效应的表现形式 上面提到了 AEF 最显着的表现。 让我们更详细地考虑 AEF 的这些和其他可能的重要表现。 举个例子，让我们以一个水平半波振动器和一个众所周知的垂直天线 GP 为例，它的高度为 l/4，三个相同长度的配重，安装在与辐射器成 135" 的角度。这样的输入阻抗自由空间中的天线且不考虑馈线的影响是纯有源的，约为 50 欧姆垂直方向图 (DN) 以及引脚 (I4) 和配重 (I1 - I2) 导线上的电流分布这种情况如图 4 所示。这里给出的所有特性都是使用计算机模拟获得的，没有考虑损失。
在传播过程中，AEF可能有以下表现。 1. 出现非基波极化的 AS 辐射。 如果天线的主极化是垂直的，而馈线不是垂直的，那么馈线的辐射就会出现水平分量。 如果天线的主极化是水平的，而馈线不是水平的，那么馈线的辐射就会出现垂直分量。 示例 - 垂直平面中的 DN 图。 5 为水平偶极子。 场 E 的垂直分量Q由于 AEF 约为有用水平 E 的 30%j. 这是一个非常不受欢迎的效果，例如，对于电视接收。 2. RP随主极化变化。 主极化馈线的辐射会导致主 RP 发生显着变化（例如，对于垂直平面中的垂直天线）：方向性因子在主方向上发生变化（可以是减少或增加)，不需要的裂片出现在其他方向。 一个例子是图。 6 用于具有 9l/4 未接地电缆长度的 GP 天线。 如果具有主极化的电缆不辐射，则模式可能会因违反激发对称性而改变（图 7 为水平偶极子的 Eph）。
3.复数输入电阻的变化。 对于 GP 天线，根据同轴馈线的长度，激励点 Zin = R + jX 处的复电阻的有源分量 R 可以在 42 到 100 欧姆之间变化，而无功分量 X - 从 -40 到 + 17 欧姆。 4. 输入电阻的变化与馈线中驻波比 (SWR) 的变化有关。 图上。 图 8 显示了在 l=10,9 m 时 GP 天线的 SWR 的相关性： 1 - 使用“正常”电缆连接到天线； 2 - 在与天线的连接点处编织物外表面的完美“隔离”。 从图中可以看出，两种情况下的 SWR 都取决于馈线的长度，在没有共模电流 (AEF) 和馈线损耗的情况下不应该发生这种情况 [2]。 我们在这里注意到，导致 SWR 变化（通过 Zin）的是共模电流，但反之则不然！ AEF-2对SWR的依赖有着不同的“机制”。
5. 驻波比差意味着馈线电流中存在很大比例的驻波，这些驻波不参与射频能量的传输。 在实际电缆中，损耗会增加，因此，天馈系统的效率会降低。 共模电流本身也会导致提供给交流电的额外能量损失。 6. DN 和 SWR 的恶化，效率的降低会降低无线电链路的能量潜力。 可靠接收范围变小，为了达到计算出的通信质量，需要增加功率。 这是额外的能源成本。 与此同时，第7-9点的问题更加严重。 7. 改变模式会导致出现无法预见的辐射方向，这会产生强烈的干扰或场强，根据卫生标准，这是不可接受的。 8. 如果馈线位于其他线路附近，例如电源线或电话线，则在存在 AEF 的情况下与它们建立感应连接可能会导致严重困难确保无线电台与其他电子装置的联合运行（发射和接收时相互干扰强）。 9. 在发射装置的馈线附近，可能会出现明显的电磁场，与 AU 的有源部分附近的场相当。 与发射扬声器的一般特性变化相关的一切都同样适用于接收扬声器（DN、输入阻抗、SWR、效率）。 在存在 AEF 的情况下，非主极化或辐射方向图的附加瓣区域或馈线附近的外部干扰源将在接收期间产生额外的干扰背景。 我们注意到 AEF 表现的一些一般特征： 1. AEF 在馈线的共振维度上表现得更强烈，在非共振维度上表现得更弱。 2. 存在 AEF 时 RP 变化的性质取决于馈线的长度。 垂直馈线越长，DN 在垂直平面上的缩进越多。 3.在有AEF的情况下，AS在主方向上的放大率可以大于或小于不考虑AEF的情况。 4. AEF表现得越强，天线的近场越强，就是馈线。 从这个意义上说，所考虑的 GP 天线是最脆弱的天线之一。 5. 对于振动器（偶极子）天线，AEF 比环形天线更明显。 6. 对于垂直极化天线，AEF 比水平极化天线出现的频率更高且更强。 7、馈线对AU特性的影响越强，天线尺寸越小，效率越低。 因此，AEF 对于电小天线是非常危险的。 8. AEF 对于高度定向的天线尤其危险，尤其是测向天线。 9、AEF在接收AS中的表现并不比在发送时少，甚至更严重。 这个问题首先出现在接收演讲者身上。 AEF 预防和缓解措施 削弱 AEF 的方法很大程度上取决于导致它的原因。 它们在文章的第一部分进行了讨论。 请注意，AEF 只能在理论上完全消除。 因此，术语“预防”和“抑制”应理解为分别在天线安装前后阶段减少AEF有害影响的不同方式。 以同样的顺序，一般性地列出了缓解方法并针对每种特定情况：设计-安装-运行。 对于具有对称连接的对称 AS 中的对称两线馈线（在没有共模电流的情况下），可以通过各种方式及其组合显着削弱第 2 类 AEF：
对于任何馈线，对抗第一类 AEF 更为重要，尤其危险，并且与馈线中存在共模电流有关。 首先，我们简要概述了适用于消除第一类AEF的技术手段。 从本质上讲，这要么是在发射模式下出现共模电流，要么是在接收模式下它们转变为反相电流。 平衡设备或用于连接对称系统和非对称系统的设备（为简洁起见，我们将使用英文缩写 BALUN - 从平衡到不平衡）。 在传输模式中，电对称条件 [3] 由等式确定（图 10）： Z1=Z2； （一） U1=U2； (2) l1=l2; (3) la=lb； （四） lc=0。 (5)
BALUN 有 100 多种 [3] 种类和许多不同的分类，其中最简单的一种对我们的目的来说是最有趣的。 这些设备大部分可以分为两组[4]：第一组——提供U1=U2（电压BALUN，V-BALUN）； 第二个 - 提供 I1=I2（当前 BALUN，C-BALUN）。 例如，第一组包括著名的 U 形弯曲小型变压器 [5]，位于铁氧体磁芯上（图 11，a），第二组包括阻止共模抽动的器件。 它们都是共振的（四分之一波玻璃）和非周期性的（扼流圈类型）。 后者有时也由铁氧体磁芯制成（图 11b，参见 [6]）。 严格来说，前者保证了与 Z1 和 Z2 的电路中的 EMF 相等，因此条件（2）只有在满足条件（1）时才有效。 对于对称系统，满足条件 (1)。 但后者仅代表电流 Ic 的大电阻（并且仅代表它）。 因此，我们可以假设电缆与天线连接点的电流 Ic 接近于零，因此 I1~I2。 然而，我们只消除了共模电流的一个原因。 在非对称扬声器（几何不对称或非对称激励）中，天线仍未补偿的近场作用于编织物的外表面。
隔离装置 (Line Isolator, LI) 用于将馈线护套的外表面电分离成非谐振部分，以衰减不平衡扬声器中近场感应的共模电流。 为此，在共模电流的路径上，需要在多个位置以 l / 4 的间隔提供大电阻。 作为 LI，可以使用 C-BALUN 1:1 类型的谐振和非周期扼流圈装置（图 11，b 和 c）。 实际上，C-BALUN 1:1 是一种用于平衡的线路绝缘体。 已经确定，为了非周期性 LI 的良好效率，电感绕组的阻抗必须至少为 2 ... 3 千欧。 如果无法用粗电缆在铁氧体环上制作紧凑型电感器，您可以用没有磁路的电缆制作线圈，或将小型电感器插入电缆断口（中心导体和编织层！） 如图11b所示，用两根线绕制而成，对应电缆的波阻抗和发射机的功率。 这种器件不会导致大的损耗，因为电阻大，共模电流可以忽略不计。 在这种情况下，磁路没有被强磁化，然而，这是所有 LI 和这种类型的平衡装置的典型特征。 同轴馈线上的共模表面电流波吸收器是使用铁磁或有损介电材料涂层制成的。 一个例子是在同轴馈线上安装铁氧体环或管。 为了在 KB 波段上获得良好的衰减，需要 50-70 个具有初始磁导率 m=12...400 的铁氧体环（图 1000）。 电缆护套与环之间的间隙应尽可能小。 这种类型的吸收器可以被认为是具有损耗的分布式线性隔离器。
当电缆周围有损耗电介质（水、土壤、混凝土）时，共模电流也会显着减弱。 您甚至可以通过将手指缠绕在带有电压波腹的电缆位置上来验证这一点。 从这个意义上说，建议不要在自由空间中铺设电缆，而是在通风管道中（沿着墙壁、在地下等）铺设电缆，更不用说用含有石墨的化合物对电缆进行特殊涂层了。 考虑在不同情况下对抗 AEF-1 的可能措施和手段。 1、对称天线、对称馈线： - 确保非盟相对于地面的几何对称； - 确保将 AU（馈线）连接到无线电台（特别是馈线和无线电台之间的 BALUN，如果没有提供对称馈线到电台的连接）的电气对称性。 2、对称天线、非平衡（同轴）馈线： - 平衡装置： 具有几何对称扬声器的 V-BALUN（图 13，a），但是，对于明显不对称的扬声器，这将无济于事（图 13，b），并且需要 C-BALUN；
- 馈线编织层外表面在天线连接点的高频绝缘实际上是 C-BALUN（图 13，c 表示非谐振电缆长度；图 13，d 表示谐振电缆）； - 馈线编织物外表面沿 HF 的碎片（一系列 HF 线性绝缘子 LI，至少两个，间距为 l / 4，从天线开始）； - 共模波吸收器（铁氧体环）； - AU的几何平衡（在平衡装置存在的情况下）； - 选择馈线的非谐振长度（图 13，c）。 3、不平衡天线、平衡馈线（不经常，但用过）： - 确保非盟的几何对称； - 确保两侧的馈线对称连接。 4.不平衡天线，不平衡馈线（最常见的组合之一，也是最脆弱的，V-BALUN之类的平衡装置这里就不存了）： - C-BALUN 作为馈线与天线连接点的线路隔离器（此时提供 lc=0 - 此处的措施是必要的，但通常是不够的）； - 四分之一波配重、电缆护套上的套管、锁定扼流圈、电缆环和线圈； - 馈线编织物外表面沿 HF 的碎裂（一系列 HF 线性绝缘体 LI 在可能的电流波腹中通过 l / 4）； - 共模电流波吸收器（铁氧体环）； - 选择馈线的非谐振长度。 图 14 给出了 GP 天线特性的几个示例：
a - 无 AEF 抑制，谐振长度； b——选择非谐振电缆长度的影响； c - 谐振长度的 C-BALUN； d - C-BALUN 加 LI； e - C-BALUN 加上两个 LI（与没有 AEF 的图 4 相比）。 接地会显着削弱 AEF，但并非总是如此，只有在馈线 + 地线的非谐振长度发生过渡时才会如此。 如果在没有接地的情况下，您的电缆已经具有非谐振长度（这本身并不能确保没有 AEF），那么在接地的情况下，馈线和地线的有效长度可以变得更接近共振。 此外，在远离地面或地线用于其他设备的情况下，建议完全放弃射频接地，仅保留保护接地（以防止短路和静电的影响）。 对电源线和地线进行良好射频去耦的最简单工具是在铁氧体环上与网络和地线平行的滤波器扼流圈（图 15）。
图上。 图16显示了通过上述技术手段抑制AEF的总体方案。
我们列出了对抗 AEF 的大致方向： - 在规划阶段预测并消除 AEF 的可能性； - 采取合理的最大措施防止其发生； - 结合使用上述几种措施可确保良好的 AEF 抑制； - 安装 AU 后，检查 AEF 的存在，如有必要，使用可用方法削弱它； - 在运行过程中对AEF进行连续或定期监测； - 当发射机功率超过 100W 时，出于安全原因，绝对有必要抑制 AEF。 第一类 AEF 控制器 为了测试、监测和执行抑制 AEF 的工作，需要控制工具。 在传输模式下，使用最简单的指示器进行控制。 其中最简单的是霓虹灯。 共模电流的指针指示器可以基于由铁氧体等级 M55NN-1 制成的环形磁路上的电流互感器制成，尺寸为 K65x40x6（图 17，a）。 初级绕组是一根绕成环的电缆，次级绕组 - L1 有 10 匝直径为 2 毫米的 PEV-0,15 线。 最好使测量头的灵敏度可调。 环沿电缆移动，使其始终位于环的中心（图 18，a）
电场指针指示器（见图 17，b）制作起来非常简单。 天线臂 WA1、WA2 的长度不超过 20 厘米，当沿着电缆移动其中一个臂的末端时（图 18，a），必须确保该末端与电缆之间的距离不改变。 当然，其他类型的指示器也是可能的：带有可拆卸磁路、带有静电屏、谐振或宽带、带有放大器、灯光或声音等。 通过在传输模式下沿馈线移动指示器，跟随其反应。 在存在 AEF 的情况下，可以确定位置并评估电流或电压的波腹水平（最大值）。 传输模式下的 AEF 控制也借助仪器进行，使用实验室发生器 (GSS) 和接收器（图 18，a）。 但是，如果信号发生器的位置和接地方式与您的变送器不同，则结果可能与实际 AEF 不匹配。 在接收模式下控制 AEF 更加方便（图 18,6）。 这里天线连接到它的接收器，您只需要确保如果发生器没有连接到电缆，来自发生器的信号不会通过天线进入接收器。
使用 AEF 一般来说，人们认为 AEF 总是对每个人都不利。 但有时，在馈线共模电流的人为创建分布的帮助下，可以改善 AU 的某些特性（通常以降低其他特性为代价）。 使用 AEF 通过选择馈线的长度来提高 SWR。 如果没有自动保护（低功率或简单关机），高 SWR 可能会损坏发射器。 业余无线电爱好者早就注意到，有时可以通过改变馈线长度来提高 SWR。 然而，并不是每个人都正确地代表了这种现象的本质。 这可以通过扬声器的复输入阻抗以及 SWR 对存在 AEF 的馈线长度的依赖性来解释（参见文章第一部分中的图 8）。 特别是，当从谐振电缆长度移动到非谐振电缆长度时（使用指示器很容易检查），SWR 可能会降低。 在这种情况下，最好的出路可能是以更有效的方式消除 AEF 的原因，如上所述。 使用 DEF 改善辐射方向图。 分析垂直天线增益对馈线长度的依赖关系，可以看出AEF并不总是导致劣化。 如果来自馈线电流的正确方向和正确极化的场与来自天线电流的场同相添加，则可以获得额外的增益。 这种改进最引人注目和最有用的例子是从馈线部分创建一个对称的配重，以形成总长度为 2xl / 4、2xl / 2 和 2x5l / 8 的垂直天线。 在最简单的情况下，这是使用电感电阻至少为 2000 欧姆的关断扼流圈来完成的。 为了在馈线的“未使用”部分充分削弱通过馈线的电流，建议在主扼流圈下方以 l/4 间隔安装一个或两个以上这样的扼流圈。 因此，您可以在垂直平面上获得接近理想的图表（图 19）。 对于垂直天线，这可能是从下方馈电时提高扬声器性能的最简单方法。 只需要确保桅杆和家伙没有寄生共振。
没有明显的 AEF 是任何天线馈线系统的首要要求和主要要求 [8]。 无线电装置的天线应该是唯一的无线电发射源和接收器。 与 AEF 相关的问题非常严重，需要在天馈设备的设计阶段就已经解决。 在开发天线时，应提供降低 AEF 的装置。 天线制造商应制定适当的天线安装和馈线位置指南。 对于用户来说，了解AEF的原因和表现，能够预防和控制，并进行处理是很重要的。 在确定电磁安全、制定卫生护照时，必须考虑到馈线附近出现强场的可能性。 文学 1. Pistohlkors A. A. 接收天线。 - M.：Svyaztekhizdat，1937 年。
作者：Anatoly Grechikhin (UA3TZ)、Dmitry Proskuryakov、Nizhny Novgorod； 出版：N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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