关于 Radio-76 收发器。方案、说明

关于 Radio-76 收发器。无线电电子电气工程百科全书

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自《无线电》杂志的实验室完成单波段短波收发器“Radio-76”的开发以来，已经过去了五年多。在此期间，许多短波和超短波无线电重复了它，收发器的设计构成了“Electronics - Kontur-80”装置的基础，该装置的批量生产是在乌里扬诺夫斯克的一家企业开始的。可以预期，这些装置的批量生产将引发 Radio-76 收发器的第二波大规模生产，特别是由业余无线电爱好者（在 160 米波段上运行）。这就是为什么谈论一些改进似乎很重要的原因。建议将其添加到 Radio-76 收发器的主板和本振板中，以提高其主要技术特性。改进。在本文中进行了描述，使用“Electronics - Circuit-80”套件制成的已经在运行的收发器。大多数附加部件安装在成品板的印刷导体一侧。在本地振荡器板中，还需要移除（完全或部分）一些印刷导体并铺设新的 - 铰接的。

正如重复使用 Radio-76 收发器的无线电业余爱好者所指出的那样，在建立平滑范围发生器时最常出现困难。在收发器的某些情况下，当从接收切换到发送时，会观察到频率跳跃，达到 200 ... 300 Hz。这种缺陷在比 Radio-76 更复杂的外差设备中经常遇到，可能是由于本地振荡器电源电压的变化造成的。或者通过高频改变其负载。在radio-76收发器中。通常，具有非常简单的平滑范围发生器（GVD），这两个原因都“起作用”，这导致在从接收切换到发射时消除频移方面存在一定的困难。

修改收发器的 GPA 板有两种选择。其中一个很简单，PCB 返工最少，另一个更复杂，但效果更好。我们马上注意到，为了完全消除频移，还需要选择收发器主板上的电阻之一。

GPA 的一个简单改动基本上归结为这样一个事实，即 GPA 的射极跟随器和频率为 500 kHz 的石英振荡器直接从 +12 V 电源和二极管 D2 上的参数稳定器读取（见图 2 在收发器 [1] 的描述中）仅在晶体管 T1 上为 GPA 发生器本身供电。上。根据该图，电阻器 R6 和 R10 的端子以及晶体管 T2 的集电极端子直接连接到 + 12 V 电源总线，即连接到本地振荡器板的端子 8。电阻R8应更换新的，阻值为100 ... ... 120 Ohm；电阻器 R9 - 到一个新的，电阻为 150 ... 200 欧姆，并选择电阻器 R7，使晶体管 T2 发射极端的电压为 +3 ... 4 V。该晶体管必须具有高 (最好不低于 150) 静态传递系数电流 h21e，集电极电流为 10 ... 15 mA。 T2 晶体管会消耗大量功率，因此最好有一个金属外壳（如 KT301、KT312、KT316 系列的晶体管等），其上应安装或焊接一个简单的散热器，形式为黄铜，铜，或者在极端情况下，镀锡板。

经过这样的改动后，发生器板安装在收发器上，GPA 发生器暂时由一个单独的 +12 V 电源供电（最好的是，由三个 3336L 电池供电）。

根据图表，该源连接到电阻 R8 的右侧输出，之前已将其与电路板的输出 D 断开。从单独的电源为 GPA 发生器供电可以避免收发器的其他阶段通过电源电路对发生器产生影响，并可以始终如一地识别和消除在从接收到转换期间导致频率偏移的原因传播。

将收发器从接收模式转换为发射模式，反之亦然，GPA 频移由数字频率计或辅助接收器控制。如果超过100赫兹。那么你应该在各种操作模式下均衡 GPA 的负载。事实是这样的。尽管主板上的环形混频器彼此非常相似，但它们的输入阻抗可能相差很大（2...3 倍）。这是由于其中一个（收发器描述中的图 1 中的左侧）中存在调谐电阻器 R2，它可以平衡该混频器。根据最小频移选择电阻器 R13（通常在 100 ... 150 欧姆范围内）可以均衡混频器的输入阻抗。之后，GPA 发生器由公共电源供电。如果同时频移由于电源电路中的GPA的影响而改变，则可以通过已知的方法来消除它。

通过选择电阻R13，频移可以减少到几乎为零。但同时，产生它的原因是 GPA 与混频器的去耦不足。自然不会删除。这就是为什么在初始频移较大的情况下，建议对本地振荡器进行更复杂的修改，但在继续讲述它之前，先谈谈收发器的主板。建议在此板上安装两个额外的高频扼流圈。其中一个连接在二极管D1、D2和电容器C2的连接点和公共线之间，另一个连接在二极管D9、C10和电容器C19的连接点和公共线之间。这些扼流圈必须具有与 Dr1 和 Dr2 完全相同的电感。在第一个混频器中引入扼流圈改善了在传输中工作时对载波频率的抑制（用微调电阻 R2 平衡混频器变得非常清楚）。第二个混频器中的电感器在检测信号时提高了其频率响应。

此外，电阻器 R14 应采用较低的值（360 ... 500 欧姆），甚至更好的是，安装一个电感为 40 ... 50 mH 的线圈而不是该电阻器。例如，它可以在由铁氧体 20NM-12 制成的尺寸为 K6X3000X1 的环上执行，用 PELSHO 线缠绕 0.1 162 匝。如果业余无线电爱好者可以使用其他环，则所需的匝数 I 由公式计算

其中 L 是以 mH 为单位的电感； D、d和h——分别是环的外径和内径及其高度，单位为厘米； m 是环材料的磁导率。导线的直径和品牌并不重要——只要绕组适合选定的环即可。

该线圈与电容器 C12 和 C22 一起形成截止频率约为 3 kHz 的低通滤波器。这种滤波器的引入显着提高了信噪比。顺便说一句，如果业余无线电爱好者有这样的机会，那么为了提高信噪比，建议选择噪声最小的MC2芯片，因为有时会遇到非常“嘈杂”的样本。

如果按照图中所示的方案进行组装，可以显着提高 GPA 的运行性能。尽管计划与原始版本的 GPA 存在显着差异，并且存在其他细节，但新的 GPA 仍如前所述。轻松放置在本地振荡器板上。图中所示频率设置元件的额定值与 Radio-76 收发器版本相对应，范围为 160 m，其中 1840 ... 1960 kHz 部分重叠。

（点击放大）

让我们注意这个 GPA 的一些示意性特征。负载（收发器的环形二极管混频器）对发生器频率和输出信号幅度的影响在此通过 V5V6 复合晶体管上的射极跟随器最小化。电容分压器 C6C7 在晶体管 V2 上的实际振荡器和 GPA 的输出之间提供额外的去耦。为了改善产生的振荡的形状和增加发电机的频率稳定性，降低了电源电压，通过 C4C5 电容分压器的正反馈进行了优化（削弱），并引入了两个变容二极管 V3、V4，反接系列。此外，现在只有发生器由齐纳二极管 V1 上的参数稳定器供电。最后，在 GPA 输出端引入 L2C10 滤波器，不仅使 GPA 与负载匹配，还能有效滤除 GPA 输出信号中的谐波。从而衰减接收期间可能的杂散信道和传输期间的杂散发射。

晶体管V2、V5和V6可以是任何硅高频npn结构（KT315.KT312.KT316等）。晶体管 V2 和 V5 的静态电流传输系数必须至少为 80（集电极电流为 1 mA 时），晶体管 V6 的静态电流传输系数必须至少为 30（集电极电流为 20 mA 时）。由于晶体管 V6 流过 15 ... 20 mA 的电流，因此建议为其配备一个简单的散热器。

如果业余无线电爱好者没有 KV104 变容二极管（或其他在 100 V 混合电压下电容至少为 4 pF 的变容二极管），则必须引入可变电容器来调谐收发器，因为使用更常见的 D901， KB 102 变容二极管等在 160 m 范围内获得所需的频率重叠是不可能的。

线圈 L1 的电感为 12 μH。例如，可以在磁线 SB-12a 中进行（25 圈，导线 PEV-2 0,15）。线圈L2的电感计算值为8,2μH。但这并不关键（作者成功使用了一个标准 D-2 扼流圈，电感为 0,1 μH 作为 L10）。

对于 8U m 范围的收发器，GPA 电路保持不变。线圈 L1 应具有大约 3 μH 的电感（在 SB-12a 磁路中使用 PEV-2 0.15 线 12 匝），线圈 L3 - 大约 4 μH（电感为 0.1 μH 的标准 D-5 扼流圈就可以了） . 电容 C10 的电容应为 240 pf。

GPA 的建立首先要检查直流晶体管的模式，之前已经扰乱了发电机的振荡（例如，通过短路线圈 L1）。晶体管 V2 发射极端子的电压应约为 +1 V，而晶体管 V6 发射极端子的电压应约为 +4 ... 5 V。这些模式以及可维修部件和安装会自动设置，并且可能相差 20由于齐纳二极管的扩展电阻值和稳定电压，与上面给出的值有 % 的差异。然后将跳线从L1线圈上取下，电阻约为0,47欧姆（非关键）的MLT-0.1电阻器通过容量为0,25...500]）的电容器连接到GPA的输出端。如果发生器没有被激励（RF电压表没有记录GPA输出端的电压），则电容器C2应安装稍低的电容（但要保证GPA在整个频率范围内稳定运行的最大可能））。实现稳定发电后，将 +5 V 的控制电压施加到变容二极管，并通过调整 LI 线圈的昵称，将发电频率设置为略低于 3,2 kHz（2350 ... 5 kHz）。然后施加接近于零的控制电压。工作频率应略高于 10 kHz。如果重叠小于 2450 ... 110 kHz，则可以安装较小容量的电容器 C120 或稍微提高变容二极管上的控制电压上限（最高 + 4 ... 2,5 V）。然而，后者应谨慎执行：在这些电压下，GPA 电路上的 RF 电压可能会打开变容二极管，并且低频范围内的频率稳定性可能会恶化。在建立GPA的最后阶段，选择电容C4，其容量使得GPA输出处的RF电压为6…0,7V（有效值）。由于该电容的电容虽然较弱，但仍会影响产生振荡的频率，因此在设置输出电压后，应检查GPA频率重叠，必要时调整L0,9线圈。

在作者根据图的方案制作的 GPA 上。如图 2 所示，初始频率过冲（未采用特殊的热补偿措施）约为 1,5 kHz，并在开机后 20 分钟内发生。随后，GPA 频率从标称值变化了 ±100 Hz。从接收到传输的过渡期间的频移约为 10 ... 20 Hz。

本文中描述的本地振荡器板的修改是替代措施，因为希望使用业余无线电爱好者已经可用的板。更激进的措施是根据提供更高参数的某些更复杂的方案制造 GPA（例如，根据 Radio-77 收发器的 GPA 方案 [3]）。

文学

Stepanov B.，Shulgin G. 收发器“Radio-76”.- Radio，1976. N 6. p. 17; N 7 页。 19; 第 9 页，第 22 页。 XNUMX.
Stepanov B. 小射频电压的测量。 - 收音机。 1980 年，第 7 期。 58：第 12 页，第 28 页。 XNUMX.
Stepanov B.，Shulgin G. 收发器“Radio-77”。 - 电台，1977 年。N 12。p。 19.

作者：B. Stepanov (UW3AX)，莫斯科；出版：N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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