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无线电电子与电气工程百科全书 竞赛收发器。 无线电电子电气工程百科全书
弗拉基米尔·鲁布佐夫 (Vladimir Rubtsov) (UN7BV) 是一名工程师、艺术家、前飞行员、机组指挥官，他的名字为《KV》杂志的读者所熟知，他于 1993 年开始在该杂志上出版。弗拉基米尔·鲁布佐夫 (Vladimir Rubtsov) 将所有业余时间都投入到设计业余通信设备和工作中。在空中。 他是十几本期刊出版物的作者，其中包括《业余无线电收发器设备 UN7BV》一书。 今天我们展示他的最新开发成果之一——“CONTEST”收发器。 参与业余收发机设计的无线电爱好者在选择设备构造方案时，特别是其中频，以及决定这种选择的传统因素，也出现了不太平常的情况。 其中包括无线电元件的成本、某些元件在独联体国家的流行程度以及购买它们的能力，或者一般来说，购买优质进口设备的机会（考虑价格），从而解决所指出的问题问题。 在供读者注意的收发器“CONTEST”中，使用了 10,7 MHz 的 IF。 由于 5,5 和 14 MHz 频段中存在受影响点以及构建的复杂性，因此在设计用于在所有业余频段（包括 WARC）上运行的设备中使用它并不是最佳选择（例如与 21 MHz IF 相比）一个 VFO。 然而，频率为 10,7 MHz 的石英滤波器在独联体国家的盛行及其低廉的价格是支持这一选择的重要理由。 通过使用适当的电路解决方案，收发器中消除了使用此类 IF 时的上述“缺点”，即：在上述范围内选择高于 IF 的 VFO 频率，并随后在 IF 路径中“翻转”边带。 收发器的主要技术特点：
收发器的框图以及节点的连接图如图1所示。 2、节点示意图——如图。 17-12。 该器件是一种超外差器件，具有固定的中频和反向放大路径。 工作电压 +12 V (RX) 和 +68 V (TX) 分别取自 VD69 和 VD1 二极管的阴极（图 11）。 继电器 K12、K16、K17 和 K2 用于将收发器从接收模式切换到发送模式，反之亦然。 带有蓝色滤光片的 HL1 白炽灯旨在指示收发器已打开并照亮 Smeter PA1 刻度，带有红色滤光片的 HLXNUMX 灯指示设备处于传输模式。
继电器 K13、K14 和开关 SB2（“UP”）确保石英滤波器切换到窄带模式；按钮开关 SB4（“CW”）将收发器切换到电报模式，SB5（“VOX”）切换到电话语音控制方式。 SB6（“RX”）按钮用于接收模式。 如果没有按下（即处于图1所示的位置），则可以使用SA6一键通发射SSB（用于在所有模式下将收发器置于发射模式）如果未按下 SB6）。 如果按下该按钮，则对讲机也处于接收模式，无法在 SSB 模式下使用 PTT 进行发射，但是，您可以使用电子电报键的音频发生器通过 VOX 系统与电报进行交互。 按钮SB7“调整”。 （“设置”）电台切换至设置模式。 同时切换到TX模式（无需按PTT），同时电报本振切换到恒定发射模式。 从扬声器头 BA1 听到频率约为 1kHz 的音调。 SB8按钮用于将收发器切换到发射模式，而无需使用PTT开关，并且可以进行CW和SSB操作。 失谐模式由按钮SB1激活，频率由可变电阻R203改变。 继电器触点 K17.1 用于控制附加功率放大器，K17.2 - 产生工作电压 +12 V (RX) 和 +12 V (TX)，继电器触点 K15.2 和 K15.3 - 用于控制可逆放大器。 开关SB9用于禁用AGC系统。 可变电阻R204调节CW模式下音调发生器的自听电平，电阻R201控制传输增益。
在接收模式下，来自 XW1 天线插座（图 1）的射频信号通过驻波比表（图 2，端子 40、41）进入 P 环 L16（图 3，端子 52），然后通过端子6、继电器触点K11.1。55、电容器C1.3和量程开关SA4段（图8）——送到L63C7电路，然后经双向（反向）级联放大在晶体管VT8、VTXNUMX上。
在所考虑的模式中，RF信号沿着从L8到C67的方向通过晶体管VT8传递，在传输模式中——从C67通过晶体管VT8到L7。 通过向引脚 12 (RX) 和 10 (TX) 施加 +9 V 电压来实现级联从 RX 模式到 TX 模式的转换。 在这种情况下，晶体管VT8按照具有共源极的电路连接，并且VT7具有共基极的电路。 因此，两种模式下各级的输入/输出电阻在L8C63电路一侧较高，而在电容器C67及其后面的二极管平衡混频器一侧较低，这有利地影响输入/输出的匹配。相邻级的输出电阻。
通过电感L7和电阻R9将晶体管VT33的发射极连接到VT8的源极有助于在RX模式下关闭空闲晶体管VT7，因为在该模式下工作的VT8的源极向其提供一个小的正电压。 在发送模式下，关闭过程相反。 第二栅极VT8在RX模式下提供AGC电压，在TX模式下提供负极性的闭合电压。 放大的射频信号从晶体管 VT8 的漏极通过电容器 C67 馈送到双桥平衡混频器（图 5）。 它由两个二极管电桥（VD18-VD21和VD22-VD25）、变压器T3、T4和电阻器R40、R41组成。 后者的存在使得可以在相对高的本地振荡器电压（有效值4V）下实现二极管的开关模式，并且可以将电压打开半波期间通过二极管的电流限制到最大允许值。
所描述的单元是高级混频器的选项之一，由于本地振荡器的高电压而能够提供大动态范围，以及对输入信号的高水平抑制。 这种混频器的优点还包括输入和外差电路的良好隔离及其可逆性，即能够在信号通道的不同方向上工作。 GPA 信号提供给变压器 T3 的一个绕组（引脚 20），RF 信号通过引脚 26 和电容器 C100 提供给变压器 T4 的两个绕组的连接点。 接收模式下的 10,7 MHz IF 信号从其第三绕组中去除，该第三绕组与电容器 C102 一起形成 IF 预选滤波器。 IF 信号从该滤波器通过电容器 C101 馈送到由晶体管 VT9-VT11 构成的双向放大器的输入端。 在接收模式下（信号从电容器 C101 到 C103），共源共栅放大器对晶体管 VT9 和 VT10 进行操作（第一个根据共源电路连接，第二个根据共基极电路连接），传输模式（信号从C103流向C101）——一个晶体管VT11。 这样的电路设计使您能够在两种模式（RX 和 TX）下获得 IF 信号的必要放大。 在第一种情况下，控制电压从AGC系统或电阻器R9（通过VT131晶体管上的级联）提供到VT26晶体管的第二栅极，以调节IF增益。 在TX模式下，该栅极VT9通过电阻器R202接收负极性闭合电压，该闭合电压由基于位于数字标尺上的晶体管VT41、VT42的发生器产生。 在 RX 模式下，相同的闭合电压施加到第二个 VT11 栅极。 在发送模式下，它从电阻器 R201 接收增益控制电压 (DSB)（见图 1）。 由滤波器 L11C106（图 5）隔离的 IF 信号通过耦合线圈 L12 和电容器 C103（来自引脚 21）馈送到八晶梯滤波器（图 6a，引脚 17）。 在 SSB 模式（触点 K13.1、K14.1 打开）下，其带宽为 2,4 kHz，在 CW 模式（触点闭合）下 - 0,8 kHz。 电阻R38、R39用于消除“响铃”效应。
作为主要选择元件，您可以使用石英滤光片，根据图 6 所示的其他方案制作。 图2,5：例如，带宽为6kHz的六晶梯（图6，b）、四片桥（图6，c）或八晶（图10,7，d）。 在最后两个滤波器中，石英谐振器可以在其他频率（接近 2 MHz）下使用，但是必须满足以下条件：所有上部（根据图表）谐振器的频率必须相同且不同于较低频率（也相同）的频率提高 3 ...XNUMX kHz。 IF 电压从石英滤波器（引脚 19）的输出施加到场效应晶体管 VT12（图 5）的栅极，该晶体管是双向放大器（VT12、VT13）的一部分。 该级联的工作原理与上述级联类似（在两种模式下），不同之处仅在于没有第三个（双极）晶体管。 L13C114 滤波器通过耦合线圈 L14 选择的 IF 信号被馈送到第二个平衡环型二极管混频器 (VD26-VD30)，该混频器也用于两种模式（RX 和 TX）。 来自 VT10,7 晶体管（图 30）上产生的参考本地振荡器的频率为 7 MHz 的信号通过端子 24 和元件 C122、R63、R61、R64 连接到混频器。 它通过微调电阻R63（粗略）和电容器C121的容量选择来平衡。
从混频器输出，经 C123R65C124 滤波器滤波后的 AF 电压，通过电容器 C126 和引脚 30，馈送到由晶体管 VT32、VT14 构成的 AF 共源共栅前置放大器的输入端（引脚 15）（图 8）。
级联很好地匹配了平衡混频器的输出阻抗和AF功率放大器的输入阻抗，同时提供了相当大的增益。 AF信号从晶体管VT14的集电极通过音量控制可变电阻R74馈送到组装在DA1芯片上的AF功率放大器的输入端。 在接收模式下，电阻R77被继电器K17.1的触点闭合（见图1），因此级联增益最大。 当切换到传输模式时，继电器触点打开，电阻器R77连接到微电路输出级晶体管的发射极电路。 结果，增益降低。 RX 模式下所需的增益通过选择电阻器 R78 来设置，TX 模式下则通过选择电阻器 R77 来设置。 来自电报键的AF电压通过35脚提供给自听功率放大器的输入端（其音量由可变电阻R204控制，如图1所示）。 从放大器的输出（引脚 38），AF 信号要么到达电话，要么同时到达电话和 BA1 扬声器头（取决于 SB3 开关的位置），以及 AGC 单元（通过SB9 开关）和抗 VOX 系统（图 9，引脚 60）。 负载电阻R81防止微电路发生故障，同时在输入端出现高电平信号时关闭扬声器头和电话。 在传输模式下，来自麦克风 BM1（图 10）的 AF 信号通过电感器 L17 和电容器 C191 提供给电阻器 R148，并从其引擎提供给运算放大器 DA2 的非反相输入。 电感器可防止高频干扰泄漏到其输入端。 放大后的信号通过触点K16.1供给平衡混音器（引脚80～引脚31），也供给VOX语音控制装置（引脚79～引脚58），其示意图如图9所示。 5. 在平衡混频器中（见图26，VD30-VD13），载波频率被抑制，L114C13 DSB电路隔离的信号通过VT6晶体管的级联放大。 主选择滤波器（见图 11）选择一侧带并抑制载波的其余部分。 远离逆变器的转换副产品由电路 L106C11 抑制。 生成的单边带信号通过 VT18 晶体管的级联放大，并从其漏极馈送到双桥平衡混频器（VD21-VD22、VD25-VD26）。 在此模式下，其工作方式与 RX 模式相同，但信号流方向相反。 从7脚取出的信号经VT4晶体管放大（见图8）并经L63CXNUMX电路滤波。
此外，工作频率信号（取决于使用开关SA1选择的范围）通过电容器C57和输出8被馈送到发射机功率放大器的输入端（见图3）。 它由三级组成：前置放大器（VT17）、输出共源共栅放大器（VT19、VT20）和相互匹配的射极跟随器（VT18）。 众所周知，共源共栅输出级具有高输出阻抗，在这种情况下，T6 变压器进一步提高了输出阻抗。 这种电路解决方案使得可以在KPI（C158、C159）的输出P电路中使用相对较小的电容，以获得更高的输出信号频谱纯度，以及较低的连接线关键性。指定电路的长度。 来自变压器T6绕组II的射频信号通过端子50、7（见图4）、电容器C56、继电器触点K11.1、端子6、51（见图3）进入L16C158-C166 P电路，并从它 - 通过引脚 52、SWR 计（见图 2，引脚 41、40）和插座 XW1（见图 1） - 进入天线。 所应用的驻波比表（见图2）允许您控制馈线的工作模式，并通过直波电压评估收发器的输出功率。 它可以与10至200W的发射机功率一起使用，而其能量损失不超过1%。 这种 SWR 计的一个重要优点是在所有 HF 频段上具有相同的灵敏度。 SWR 计中生成控制电压，以保护发射机功率放大器免受天线馈线处高 SWR 的影响。 该电压从电阻器R86移除并通过端子43、45馈送到调节晶体管VT16的基极（见图3）。 在较高的反向波电压下，VD33稳压二极管和VT16晶体管开路，后者的集电极和与之相连的VT17场效应管第二栅极电压下降，功放增益降低至几乎为零。 GPA的示意图如图11所示。 1.发电机本身是由晶体管VT2制成的。 VD9R22 参数电压调节器和去耦元件 C1、R24、C242、C4 可防止电源电路中的 RF 电压泄漏，并提高输出信号参数的稳定性，同时在瞬态（从接收切换到发送）期间电源电压出现小波动。 ，反之亦然）。 电阻器 RXNUMX 改善了发电机与后级的去耦。 使用晶体管 VT2 组装宽带射频放大器。 门电路的低吞吐量电容和级联的高输入阻抗有助于发生器与其他级联的良好去耦。 在1,8范围内； 14 和 21 MHz GPA 放大器加载有带宽为 5...7 MHz 的七阶椭圆低通滤波器 L37-L43C11,3-C18,8，其余为类似的滤波器 L2-L4C30-C36，带宽为7...10,5 .1 兆赫。 使用开关 SA35 改变量程时同时切换滤波器。 所有杂散信号分量均被抑制超过 3 dB。 信号从滤波器的输出进入使用晶体管 VT4、VTXNUMX 的放大器倍频器的输入。 该级联操作模式的切换由继电器 K9.1 的触点执行，并由切换单元控制（图 12）。
在 1,8 和 18 MHz 范围内，级联充当放大器，其余部分则充当倍频器。 当切换到放大模式时，集电极VT3截止，晶体管VT4由于并联电阻R1918向基极电路提供正极性附加电压，切换到线性放大模式（A类）与R1。 在倍频模式下，来自输入变压器T2的信号反相提供给两个晶体管的基极。 它们的集电极相互连接并由变压器T2的输入绕组加载。 GPA的输出信号从次级绕组T5的一半中取出，晶体管VT6和VT100上带有数字刻度的电缆隔离放大器连接到整个绕组。 该级在50 kHz...10 MHz频段的增益约为75。它通过一根同轴电缆RK-29连接到数字秤。 电阻RXNUMX安装在数字秤上（同轴连接器上）。 使用这样的放大器，加上为了现代化而在数字标度中采取的措施，使得将频率测量的上限推回至 33 MHz（含）成为可能，这在 14 和 21 MHz 下工作时变得必要。范围与选定的收发器设计。 表1
失谐系统包含VD1变容二极管、电阻器R7、R8和电容器C16、C18和C19。 用SB1按钮打开（见图1），用可变电阻R203改变频率。 使用继电器 K5 自动维持所需的拉伸程度，并由开关单元中的范围开关控制（图 12）。 GPA在不同范围内产生的振荡频率间隔如表所示。 1. 使用切换单元（图 12），在 GPA（继电器 K1-K4、K6、K8、K10）中切换范围，切换线圈 L1 以获得各种范围（K5）中的适当拉伸，操作模式GPA中倍频放大器的改变（K9），切换石英谐振器以获得参考石英本振中14和21 MHz范围内的工作边带（见图7，K7），形成逻辑0切换数字秤以将各种数字写入计数器时使用的控制信号。 VOX和反VOX语音控制系统的示意图如图9所示。 79. 来自麦克风放大器引脚 58 的输入信号通过引脚 118 和调谐电阻器 R23（它们调节 VOX 系统的灵敏度）馈送到由晶体管 VT36 制作的 AF 放大器的输入端。 二极管VD37、VD22上组装有信号整流器，晶体管VT21、VT21上组装有电子钥匙。 命令继电器K15包含在VT58集电极电路中。 来自 AF 放大器输出端（引脚 240）的抗 VOX 信号通过电容器 C1（见图 60）馈送到 AF 放大器的输入端（引脚 24），由晶体管 VT38 构成。 经VD39、VD120二极管整流后的电压通过R119R22分压器馈送到VT177晶体管的基极。 在接收模式下，电容器 C15.1 的下部（根据图表）输出通过继电器 K15 的触点连接到设备的公共线。 当收发器切换到发送模式时，该电容器被关闭，这有助于消除在两个系统（VOX 和 anti-VOX）输入端存在大小接近的控制信号时 KXNUMX 继电器触点的弹跳。 在图中。 图13示出了AGC系统、S表和功率表(PM)的示意图。
来自 AF 放大器（引脚 58）输出的信号通过 SA13 AGC 开关（见图 1）根据倍压电路馈送到由二极管 VD68、VD41 组装的 AGC 整流器的输入（引脚 42）。 AGC操作延迟时间由电容器C135的电容值和电阻器R134的电阻值决定。 经过电阻器R132的整流电压被馈送到晶体管VT26上的直流放大器的输入端。 其发射极电路包括 PA1 微安表、分流电阻 R135、隔直电容 C183 和 VD40 二极管，由于在刻度末端产生非线性部分，因此扩大了测量范围（这是控制高电平所必需的）信号）。 收发器输出功率计装配在VT25晶体管上。 从 44 个 SWR 计输出获取的信号被馈送到其底座（见图 2）。 当开关SA2置于上方（如图所示）位置时，RA1装置指示反向波电压的大小。 电阻器R136-R138用于失谐系统。 参考石英本振电路如图 7 所示。 30、按电容三点电路装配在VT7.1晶体管上。 石英谐振器ZQ10、ZQ11之一通过继电器K14的触点连接至其基极电路。 因此，在 21 和 10,703 MHz 范围内，发生器产生频率为 10,7 MHz 的正弦振荡，其余频率为 18 MHz。 L207C19电路包含在晶体管的集电极电路中。 来自通信线圈 L88 的输出信号通过引脚 24 提供给 VD26-VD30 平衡混频器的输入（引脚 5）（图 XNUMX）。 在图中。 图14示出了组装在VT28场效应晶体管上的电报石英本地振荡器的示意图。 频率为9 MHz的ZQ10,701谐振器连接在栅极和公共线之间，并与调谐电容器C196串联。 后者旨在将电报本地振荡器的频率设置到主选石英滤波器的通带中间。 电容器 C201 选择发电机与后续级联的连接深度，这是在电报模式下获得所需发射机功率所必需的。
电子钥匙是在VT29晶体管上制作的。 电容器 C199 和 C200 可以平滑电报消息的前部和后部。 晶体管的基极（引脚 85）连接到电子钥匙的输出（引脚 74）（图 15）。 结论 84（图 14）用于在设置模式下打开发电机，以及在使用 SA5 手动钥匙操作时操纵发电机（见图 1）。 电子电报钥匙（图15）是根据现在经典的方案在CMOS芯片DD1-DD3和晶体管VT27上制成的。 在DD1微电路上，组装了具有可调节重复率的受控脉冲发生器（R140是传输速度调节器），触发器DD2.1和DD2.2分别是点和划线形成器，在元件DD3.1上是附加装置，在 DD3.2 - DD3.4 .7 - AF 信号发生器上，在 VTXNUMX - 射极跟随器上。
其关键工作原理如下。 在 SA3 操纵器的中性位置，元件 DD1.2（引脚 6）的下部（根据图表）输入和上部 DD1.3（引脚 8）通过电阻器 R141 通电，逻辑电平为 1 ，因此发生器被禁止（在触发器 DD2.1 的输入 C 处 - 逻辑电平 0）。 由于触发器 DD2.2 逻辑电平 1 的输入 R 处存在，其反相输出（引脚 12）处的电压具有相同的电平。 当机械手移动到左侧（如图所示）位置（“点”）时，元件 DD1.2、DD1.3 的上述输入连接到公共线（这相当于应用逻辑 0） ，发生器被激励，其脉冲被馈送到触发器DD2.1 .3.1 的输入C。 后者通过DD27元件形成的“点”进入晶体管VT29的基极，并从其发射极 - 到达电报本机振荡器关键晶体管VT14的基极（图8）。 同时，“点”被馈送到 DD3.3 元件的输入（引脚 2.2），从而允许 AF 发生器运行。 此时触发器DD1通过电阻器R147施加到其输入R的逻辑电平3.1而保持在其原始状态。 元件 DDXNUMX 提供正常持续时间的“点”传输，即使操纵器的相应触点短连接也是如此。 当机械手移动到右侧（根据方案）位置（“Dash”）时，脉冲发生器和触发器DD2.1的工作方式与形成“点”时相同。 然而，在这种情况下，在触发器DD2.2的输入R处，设置了逻辑0电平，并且在触发器DD2.1的脉冲的作用下改变其状态。 来自两个触发器输出的脉冲由元件 DD3.1 相加，形成“破折号”。 与前一种情况一样，DD3.1 即使在操纵器触点短暂闭合的情况下也能确保破折号的传输。 该密钥可在所有传输速度下生成标准莫尔斯电码数据包。 电子数字秤的原理图如图16所示。 1. 事实上，这是 V. Krinitsky 在 [155] 中描述的设备的稍微修改版本。 现代化主要影响输入部分：更改了一些电阻器的值，排除了保护二极管，将K3LA131微电路替换为K3LA4（DD5）。 这些措施导致在DD33微电路的输入端形成更“清晰”的脉冲（曲折），从而使工作频率范围的上限升至XNUMX MHz。
晶体振荡器（DD6.3）采用100kHz谐振器，不仅减少了分频器中的微电路数量，而且还导致数字秤运行过程中的杂散发射减少，从而降低了收发器的总体噪声水平。 如果引脚 107000 上有逻辑 101 电平，则计数器包含数字 0；如果引脚 893000 上有逻辑 1 电平，则计数器包含数字 10,7；当引脚变为逻辑 XNUMX 电平时，计数器包含数字 XNUMX，这对于在 XNUMX MHz 的 IF 下正确读取频率是必需的。 电压转换器（VT41、VT42）和稳压器（VT40）采用功率更大的晶体管KT630B和KT608A。 此外，在第一个器件中引入了-10 V的负极性电压源，该器件由T8变压器的V绕组、VD64-VD67整流桥和R194VD63参数电压调节器组成。 该电压用于关闭收发器（引脚 105）的非工作级。 收发器电源（图17）包括T7变压器、两个整流器（VD47-VD50和VD51-VD54）和两个稳压器（DA1、VT31-VT33和VT34、VT35）。 该装置产生四种电压：不稳定的 +40 和 +20 V 分别为发射机功率放大器和继电器绕组供电，稳定的 +9 V 为数字秤和电报键供电，稳定的 +12 V 为所有其他级供电。 55 ... 96 V 电压由外部直流电源通过 VD20 二极管（引脚 30）提供。
收发器采用广泛使用的器件：固定电阻MLT、可变电阻SP3-9a和SPO-0,5、电容器KT、KM、K50-6。 双单元 KPE S158S159 - 来自晶体管无线电接收器“Alpinist”，电容器 S63 - KPV-125 或 KPV-140。 开关SA1 - 饼干11P7N-PM，SA2 - 微动开关MP9（MP10，MP11），SA4 - 微动开关MT1，SB1-SB9 - P2K。 继电器 K1-K4、K6、K8、K10 - RES60（通行证 RS4,569.436 或 RS4.569.435-00）、K5、K13、K14 - RES49（RS4.569.423 或 RS5.569.421-00）、K7、K9、K11、 K12、K16 - RES15（RS4.591.001 或 RS4.591.007）、K15 - RES22（RF4.500.131、RF4.521.225、RF4.523.023-00、RF4.523.023-07、RF4.523.023-09）、K17 - 簧片开关RES54 A (HP4.500.011-01)。 您可以使用 KP350 系列晶体管代替 KP306B，而不是 KT316B - KT339A 或具有最小吞吐量电容的类似晶体管。 晶体管KT660B可与KT603B、KT608B互换。 在功率放大器中，可以使用KT603B、KT608B代替KT660B。 晶体管 KT201A 可替换为 KT208、KT306A、KT306B 系列器件 - 替换为 KT342（具有任意字母索引），KT312B 替换为 KT306、KT342 系列晶体管，P216 替换为 P217。 可以使用KD223、KD503系列二极管代替D522。 K176系列的芯片与K561系列的芯片可以互换，数字秤中的K131LA3可以用K155LA3芯片代替，但要根据最大工作频率来选择（秤要在工作频率下可靠工作）。 21 MHz 范围）。 收发器采用微型白炽灯，额定电压为10V。BA1扬声器头为2GD-36（8欧姆）。 收发器线圈和变压器的绕组数据如表所示。 2.
解释线圈L8、L16（它们缠绕在陶瓷框架上）和RF变压器T6的设计的图如图18所示。 19、20 和 2。线圈修剪器 L7-L11、L14-L18、L19、L19725 - 铁氧体螺纹 GOST 74-6。 RF变压器T2的磁路由两个相同的部件20组成（图10），每个部件由十个尺寸为K6x5x20的铁氧体环形成，并用一条用火星胶润滑的电缆纸固定。 从上面（根据图1），用相同的胶水将夹子3放在所得纸管上，将夹子0,35放在底部，然后用MGTF 2 mm 4 线缠绕绕组。 然后将块 5 粘到下部夹子上，预先将绕组引线穿过其中钻的孔，然后将板 3 粘到其上（它与夹子 10,5 的不同之处在于没有直径为 1,5 毫米且厚度更小的孔 - 1 毫米）。 第 3、5-9 部分由玻璃纤维制成。 电感器 L10、L30（电感 - 5 μH + 15%）、L20 和 L22-L160（5 μH + 0,2%） - 统一 DM-7。 网络变压器 T40 - TS-2-0.470.025 (af220TU)，初级绕组为 18 V，次级绕组为 XNUMX 个 XNUMX V。
开始设置收发器时，请仔细检查所有组件及其之间的连接是否存在短路。 设置从接收模式开始，检查电源的功能并设置空闲时所需的输出电压（所有组件均关闭）。 此后，所有连接均恢复并继续设置本地振荡器。 参考石英本地振荡器（见图7）的调谐简化为L18线圈电感的选择，直到通过谐振器ZQ10和ZQ11依次获得稳定发电和输出处的最大振荡幅度。 为了进行控制，使用高阻高频电压表，或者更好的是宽带示波器以及频率计。 石英电报本地振荡器的性能在 CW 模式下检查（在这种情况下，电源电压施加到引脚 82（见图 14）。 当端子 84 连接到公共端时，发电机应通电。 使用与前一种情况相同的仪器控制输出电压，用电容器 C196 将发生器调谐到主选石英滤波器通带的中心频率（见图 6）。 收发器完全调谐完成后，微调电容器 C201 调整 CW 模式下的输出功率。 平滑范围发生器（见图 11）的调谐首先通过改变调谐电容器 C21 的电容来设置 1 MHz 范围（表 12），并在必要时选择电容器 C5。 类似地，但通过选择电容器C1和C8、C2和C9等的电容，它们符合所需的边界和其他范围。 为了提高频率的温度稳定性，建议每个电容器 C1-C7 以及 C5、C15、C17、C20、C21、C23 由两个容量大致相同但电容不同的电容器组成。 （负和正）TKE。 接下来，在晶体管VT2上建立级联。 暂时将电阻R11替换为1kOhm的可变值（连接线应尽可能短），选择其阻值直至获得晶体管漏极处的最大信号电压。 之后，测量可变电阻引入部分的阻值，并用具有接近额定值的恒定电阻替换。 设置低通滤波器 (LPF) L2-L4C30-C36 和 L5-L7C37-C43 简化为其中包含的线圈的电感的选择（微调器的旋转），直到在第一种情况下获得均匀的频率响应在频段 7 ... 10,5 中，在第二频段中 - 11,3 ... 18,8 MHz。 第一个 LPF 的截止频率应等于 11，第二个 LPF 的截止频率应等于 19,3 MHz。 为了进行控制，使用频率响应计或具有校准扫描持续时间的示波器。 晶体管 VT3、VT4 上的倍频放大器的设置在 21 MHz 范围内以倍频模式开始。 通过选择电阻器 R18，我们可以在电容器 C48（引脚 6）上实现最大信号幅度，同时其形状失真最小（它应该接近正弦曲线）。 然后发生器切换到 1,8 MHz（或 18 MHz）范围，其中级联以放大模式运行，并且通过选择电阻器 R19 可以实现相同的结果。 在晶体管 VT5 上设置级联归结为选择电阻器 R26，直到在电容器 C54（引脚 4）上获得最大振荡幅度。 由于各量程输出信号幅度不均较大，需要将R14-R17更换为1kΩ电阻，如果幅度不够，则将其全部排除。 结果，发电机的频率响应中将出现隆起和凹陷形式的不规则性。 通过旋转两个 LPF 线圈的微调器，有必要将峰移至先前观察到小幅度信号的范围部分，并将峰移至先前观察到小幅度信号的区域。最大振幅。 隆起的高度和凹陷的深度可通过选择指定的电阻器进行调整。 如果输出波形严重失真（让人联想到方波）或其电压超过4V（有效值），则需要增大电阻R4的阻值。 设置失谐系统时，将可变电阻R203滑块（见图1）设置到中间位置，调谐电阻R137（见图13）用于确保失谐开启时频率匹配，离开。 检查 AF 放大器的性能（见图 8）简化为在 DA12 芯片引脚 1 的电压接收模式下进行测量。 它应该大约等于电源电压的一半。 确认这一点后，将示波器连接到输出（引脚 38），并将频率为 32 kHz 的 20 mV 正弦电压从音频信号发生器提供到输入（引脚 1）。 通过将可变电阻器 R74 的滑块设置到上部（根据图表）位置，通过选择电阻器 R68，可以在没有视觉上明显的失真的情况下实现输出信号的最大幅度。 通过改变发生器的频率，确保在整个音频范围内输出信号没有明显的失真。 AF放大器在接收模式下的增益通过选择电阻器R78来调节，在发送模式下通过选择电阻器R77来调节。 如果需要，可以通过选择电容器C138、C140来调节放大器在较高频率下的频率响应。 可逆（双向）IF 放大器（见图 5）在接收模式下进行调谐。 在“UP”模式（窄带）下打开石英滤波器，并将可变电阻器 R131“UHF”滑块（见图 13）设置到与 IF 放大器输入端最大增益相对应的位置（左 - 根据从标准信号发生器（GSS）通过容量为 101 ... 5 pF 的电容器到图 - 电容器 C 10）的输出，提供频率为 10 MHz 的 10,7 mV 未调制 RF 电压。 通过改变微调电容器C102的电容值并交替旋转微调线圈L11和L13，它们在AF放大器的输出端实现信号的最大幅度（当接近最大读数时，输入电压应逐渐减小）减少）。 此后，参考石英本地振荡器（见图205）中的调谐电容器C202（C17）将AF信号的音调频率设置为大约1kHz。 收发器完全调谐后，最终设置该本地振荡器的频率并调整晶体滤波器。 接下来，GSS 连接到量程开关 SA1.3 部分的可动触点（见图 4）。 信号频率的设置取决于收发器包含的频率范围。 通过改变电容器C63的电容，可实现输出处的最大信号。 在 1,9 MHz 范围内，可能需要选择电容器 C61。 然后，将相同频率的信号馈入天线插孔XW1，并在P环路的电容器C158C159的帮助下，也实现输出处的最大信号。 之后，继续设置石英过滤器。 通过将电压为 1 mV、频率与所选量程相对应的 GSS 信号施加到 XW0,5 插座，收发器将平滑调谐，获取 S 计读数和相应的数字刻度读数，并将其记录在表中。 然后绘制滤波器的频率响应：沿水平轴以 200 Hz 的增量绘制频率值，沿垂直轴绘制相对单位的 S 计读数。 如果频率响应中存在凹陷和驼峰，并且带宽较小（小于 2 kHz）或方形系数值不令人满意（在 -1,4/-80 dB 级别上低于 3），则滤波器必须是通过交替选择其中包含的电容器（图 6，a）进行调整，每次都以所述方式获取频率响应。 如果无法获得可接受的频率响应，则应更换石英谐振器。 在窄带模式下，通过选择电容C88和C91来调节滤波器，实现通带的窄化。 该滤波器的 0,8 kHz 带宽（见图 6a）可视为最佳带宽。 使用频率响应计时可以简化晶体滤波器的设置。 调谐石英滤波器后，最终在 202 和 14 MHz 范围内使用调谐电容器 C21 以及在其余所有范围内使用电容器 C205 校正参考石英本地振荡器的频率。 在第一种情况下，生成频率设置在滤波器透明度带之外，位于上频率响应斜率之后，在第二种情况下，在下频率响应斜率之前。 设置AGC系统（参见图13）涉及选择电容器C 184，其电容决定其响应时间。 这是在 SSB 接收模式下完成的，基于 PA1 仪器针的振荡与信号变化之间的最佳对应关系以及使其保持在最大读数的足够时间。 在这种情况下，实现了IF放大器增益变化所需的平滑度。 当指针在信号峰值处超出刻度时，有必要减小电阻器R135的阻值。 数字秤（见图 16）通常不需要设置，并且在通电后立即开始工作。 使用指示器 HG1-HG6 目视检查计数器中所需数字的记录，断开同轴电缆与设备输入的连接并使用开关 SA1 切换范围。 在1,8范围内； 3,5； 7、10、1 4 和 21 MHz 显示屏上应显示数字 893，其余为 000。如果刻度读数不同，则应检查开关单元二极管的可用性（见图 107） 。 连接同轴电缆后，数字刻度应显示所选频率范围内的实际接收频率。 如果在 21 MHz 范围内将收发器切换到发射模式时，指示频率与实际值之间存在差异（通常指示值较小），则必须先选择电阻 R179、R181，暂时替换将它们与变量一起使用，然后（如果选择电阻器没有帮助）增加电容器 C49（见图 11），直到获得稳定的刻度读数。 最后，您需要检查引脚 10 处是否存在 -105 V。 下一阶段是将收发器设置为发送模式（作者在描述的接收模式设置后立即开始发送）。 XW1插孔和收发器公共线之间连接的等效天线可以是75欧姆（如果使用具有相同特性阻抗的馈线）或50欧姆（如果使用50欧姆的馈线）的无感电阻。馈线），耗散功率至少为 10 W。 您也可以使用 28 V 10 W 白炽灯。 调整在“设置”模式下进行。 通过按下 SB7 按钮，可以通过 RF 电压表、示波器或量程开关 SA1 所有位置的白炽灯的发光来监测 RF 信号的存在。 设置功率放大器（见图 3）归结为选择电阻器 R100 和微调电阻器 R96 的位置，直到在天线等效值处获得最大正弦信号。 然后，按下SB4按钮（参见图1），收发机切换到电报模式，并检查电报键（参见图15）和电报本地振荡器（参见图14）的操作。 按下 SA6 按钮（见图 1），SA3 机械手（见图 15）移动到最左侧（如图所示）位置。 按键应根据可变电阻器 R140 发动机的位置给出一定速度的“点”。 当机械手向右移动时，应形成“破折号”。 通过改变调谐电阻R144的阻值，可以实现最佳的自听音调，并且通过可变电阻R204（见图1），可以使来自BA1扬声器头的电报信号的声级达到可接受的水平。 电报包衰减的陡度由电容器 C199 的选择来调节，用相当于天线的示波器控制信号。 接下来，检查电台在 SSB 传输模式下的操作（按钮 SB4-SB8 位于图中所示的位置）。 按下 SA26 按钮（见图 30）并关闭麦克风，混音器 VD5-VD63（见图 121）与微调器 R6 和 C1 保持平衡。 然后，连接麦克风后，他们会说一个长的“a ... a ... a”，并通过监视等效天线上的信号，确保它具有单边带信号 (SSB)。 其幅度由调谐电阻R148调节（见图10）。 之后，检查收发器在语音控制模式（VOX）下的操作。 通过在释放 PTT 的情况下按下 SB5 按钮，他们会在麦克风前面发出长的“a ... a ... a”，并移动微调电阻器 R 118（见图 9），实现稳定的过渡将收发器设置为SSB 传输模式。 通过选择电阻器R 0,2 和电容器C112来设置TX模式中所需的保持时间(大约170s)。 然后将收发器调谐到一个响亮的声音电台（连接 BA1 头），并使用调谐电阻器 R126 确保 VOX 系统不会根据该信号工作。 在连接等效天线的情况下，在设置模式下（按下 SB7“设置”按钮）调整驻波比表。 将收发器切换到 14 MHz 范围后，调节电容器 C63（见图 4）和 C158、C159（见图 3），直到在输出处获得最大信号，然后使用微调电阻 R86（见图 2） ）将 PA1 设备的箭头（见图 1）设置到最后一个刻度标记。 如果无法实现这一点，则选择电阻器 R127（见图 13）。 此后，将SWR表切换到反射波测量模式（按下微动开关SA2）并使用电容器C145（见图2）来实现设备的零读数。 为了获得所指示的结果，可能需要交换RF变压器T5的绕组的引线。 接下来，交换端子40和41，并以相同的方式，使用调谐电容器C1实现PA142装置的零读数，之后端子返回到其原始位置。 实际天线的馈线驻波比测量如下。 通过将开关SA2设置到与直达波测量相对应的位置，在设置模式下打开收发器（按下SB7按钮）并使用可变电阻R201“DSB”（见图1）设置箭头PA1到刻度的最后一个标记（该读数被视为 100%）。 然后，将SA2移动到测量反射波的位置，并获取仪器A的读数（也以相对单位表示）。 SWR 由公式 SWR \u100d (100 + A) / (2 - A) 确定。 有关设置此类 SWR 计的更多详细信息，请参阅 [XNUMX]。 设置功放保护单元时，改变天线等效电阻，使SWR等于3。微调电阻R86（见图2）用于关闭功放。 如果无法做到这一点，请选择具有不同稳定电压的电阻器 R88、R90 和齐纳二极管 VD33（图 3）。 通过在收发器发射时短暂断开天线来检查保护单元的功能 - 功率放大器必须关闭。 为了进行空中操作，所描述的收发器可以配置为任何模式（RX 或 TX）。 如果在接收模式下将其调至工作电台的 S 表最大读数，则无需在发射机设置模式下对其进行配置（按下 SB7 按钮）。 反之亦然，如果设备配置为该模式，则它也配置为接收。 文学
作者：V.Rubtsov (UN7BV)，哈萨克斯坦阿斯塔纳
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