简单的 FM 收发器。方案、说明

简单的 FM 收发器。无线电电子电气工程百科全书

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在我们最终被允许使用便携式和便携式 VHF 无线电之后，对 VHF FM 收发器设计的兴趣显着增加。

业余无线电爱好者在制造这种无线电台时面临的困难之一。 - 需要匹配成对的石英谐振器（一个用于 TX，另一个用于 RX）。此外，它们的频率间隔通常与标准 IF 值密切相关，标准 IF 值由主要选择滤波器确定。

这个问题有一个巧妙的解决方案，该方案是多年前提出的，用于设计用于通过中继器工作的最简单的可穿戴无线电设备。其实质如下。对于中继器，接收和发射之间的标准频率间隔为 600 kHz。如果在收发器的发射路径中安装一个频率与中继器输入频率（自然是在某个谐波处）相对应的石英谐振器，那么同样的本地振荡器也可以用于接收器。诚然，这里自动对接收路径的中频施加了限制。它必须等于接收和发送中继器之间的频率间隔，即600 千赫。

在工业生产设备中，不使用如此低的中频，因为在 144 MHz 范围内，在这种情况下，输入电路实际上不会抑制接收图像通道。然而，对于业余无线电台来说，这在很多情况下是完全可以接受的，因为在当前非常低的 VHF 通信发展水平下，干扰图像频道的可能性非常小。

类似的解决方案可以应用于制造一对非常简单的无线电台，这些无线电台设计用于组织两个通信者之间的通信。而且，对于这样的一对无线电台，只需要两个石英谐振器。它们的频率限制是显而易见的。由于两者都将用于传输路径，因此它们的频率（考虑到工作频率的倍增因子）必须在业余频段内。第二个限制也不难。它们的频率差（同样，考虑到倍增因子）应该不小于例如 100 kHz 并且不超过 1 ... 1,5 MHz。它将确定 IF 的值和两个无线电台的接收路径。

这个区间的下限，一般来说，不是关键的。在一般情况下，它甚至可以是 20...30 kHz（即，IF 路径中的选择也可以在 RC 滤波器上执行），尽管出于设计原因，它的值最好是几百千赫兹。这使得可以制造主要用于小型磁路（SB-12a等）的滤波器。但在低 IF 值下，更难提供最佳带宽（必须至少为 10 kHz），这在 VHF 上使用调制指数约为 1 的 FM 时是必需的。

中频不能超过2MHz（为业余频段预留的频段为2m）。否则无法满足第一个条件，其中一个电台的频率将超出业余范围。

还有一个限制。希望 IF 路径的通带不包括本地 LW 或 MW 无线电台使用的频率。

图中显示了实现上述想法的 VHF FM 无线电台的变体示意图。

（点击放大）

在主振荡器（由晶体管 VT1 制成）中，石英谐振器可用于 9000 ... 9110 kHz 的频率。 2 m 范围的上限频率对应于 9125 kHz 的谐振器频率，但不应在高于 9110 kHz 的频率使用谐振器 - 可能会干扰业余卫星通信，这当然是不可接受的。来自个人广播电台的谐振器也可以工作。这些谐振器通常是 27 次谐波驱动的，并有相应的标签（XNUMX MHz 等）。然而，在这种设计中，这样的谐振器将在基频处被激发。

带通滤波器 L2C6L3C8 选择与石英谐振器的四次谐波相对应的射频电压。主振荡器（VT2、VT3）之后的两级是倍频器。输出级组装在晶体管VT4上。

在接收工作时，晶体管 VT2 上的级联（更准确地说，它的发射结，因为在这种情况下不向晶体管供电）执行四倍频器的功能。 L12C11 电路调谐到石英谐振器的 16 次谐波。从该电路中，RF 电压被提供给接收器混频器，该混频器由 VT5 场效应晶体管制成。虽然乘法器使用无源元件（二极管），并且乘法器本身的传递系数小于 12，但混频器晶体管的栅极接收到足够其工作的电压（由于 L11C13 电路上的变换）。主选择滤波器是最简单的——它只包含一个电路（L20CXNUMX）。

中频放大器、解调器和AF放大器的功能由DA1芯片完成。可变电阻 R14 - 音量控制（在 DA1 中有一个用于输出信号的电子电平控制单元）。

收发器通过开关 SA1 从接收切换到发送，通过开关 SAXNUMX 向接收或发送路径供电。在传输模式下，电源电压也将提供给碳麦克风，AF 电压将提供给变容二极管。为了获得高控制斜率，变容二极管在零偏置下工作，这样就可以无需额外的麦克风放大器（但是，前提是麦克风是碳的，即它产生相对较高的 AF 电压）。

该收发器可以在国内元件基础上进行最小修改。晶体管 VT1-VT3 可与 KT342、KT312、KT316 或类似系列的晶体管互换，VT4 - 与 KT603，VT5 - 与 KP350 或 KP306。 Varicap VD1 可以是 KV102。

我们没有 TBA120S 微电路的类似物，但 K174UR1 微电路非常接近它。从我们掌握的信息来看，它的不同之处仅在于它没有额外的音频放大级。一般来说，这些微电路的连接与结论的准确性是一致的。然而，在典型的包含 K174UR1 的情况下，没有使用 C27R15 电路，引脚 3 和 4 空闲，并且从引脚 8 移除了一小部分伏特电平的 AF 信号。一个额外的 AF 放大器（用于连接低电平电阻扬声器）可以在 KT315 晶体管或类似物上制成。您可以不使用 T1 变压器，但必须在 K174UN7 芯片或类似芯片上制作放大器（典型包含）。

线圈 L1 可以（取决于使用的石英谐振器和变容二极管）在直径为 1 mm 的框架上缠绕 10 到 0,3 圈直径为 5 mm 的导线。线圈 L2 包含 28 匝，L3 - 25 匝直径为 0,3 mm 的导线。绕组普通，线圈对线圈。框架直径 3 毫米。 L3 线圈的抽头是从第 6 圈开始的，从它的“冷”端算起。线圈 L4 在直径为 8 mm 的框架上包含 0,8 匝直径为 6 mm 的导线。绕组普通，线圈对线圈。线圈 L5 位于 L4 的“冷”端，有 4 匝 0,5 mm 导线。线圈 L6 有 7 匝，L7 - 2。框架、导线和绕组性质与线圈 L4、L5 相同。 L8 线圈有 6 匝，L10 有 3 匝直径为 0,8 毫米的线，在直径为 6 毫米的框架上。 L9 电感器在一个初始磁导率至少为 5 的微型铁氧体环上包含 400 匝。L11 线圈在直径为 6 mm 的框架上具有 0,5 匝直径为 5 mm 的导线。从线圈的“冷”端开始，从 1,5 圈缩回。线圈修剪器由羰基铁制成。

源材料中没有关于它们的更多详细信息（材料类型、尺寸）。未给出线圈 L12 和 L13 的绕组数据，因为它们（如电容器 C20 和 C26 的值）由 IF 的特定值决定。

文学

“PZK 比勒坦”
KV 杂志 №1 1992

出版：N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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大多数小行星在围绕太阳的稳定轨道上运行，木星在巨行星和小行星带之间引起引力共振。因此，木星“捕获”了“行走”的小行星，并将它们从引力共振区带走。

在他们的计算机模型中，科学家们改变了木星的质量，发现行星的质量越低，共振越广，它在小行星带中引起的扰动也越大。因此，当模拟木星的质量是真实木星质量的五分之一时，观测到的小行星与地球的碰撞次数最多。质量的进一步减少会导致引力共振强度的下降，它不再能显着影响小行星的轨迹。

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木星的造型在确定他的角色时有点混乱：他是保护者，还是反之亦然，是杀手？木星肯定会向地球发送小行星和彗星。但与此同时，超过 90% 的穿越地球轨道的物体都是小行星，因此对我们而言，保护彗星的安全不如保护地球免受小行星的威胁重要。在这方面，木星是一个真正的恶棍，将最危险的太空物体引向我们。

然而，事情对我们来说可能会变得更糟：如果木星只有其质量的 20%，那么轰炸会显着增加，我们的星球将变得不适合居住。因此，在寻找可能适合居住的行星时，我们应该避开包含 0,2 木星质量且与恒星距离相同的行星的系统。

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