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无线电电子与电气工程百科全书 收发器 YES-93。 无线电电子电气工程百科全书
该收发器作者宣称的高参数可能会被一些读者怀疑。 但是，收发器的电路有理由希望那些重复它的人能够获得具有非常好的参数的设备。 有一次，在全日制 KB 比赛中，由不同无线电爱好者制造的十几个同类型 UW3DI 型收发器的测试表明，它们的动态传播高达 30 dB。 所以最后，很大程度上取决于无线电爱好者的经验和他的能力。 提供给读者注意的收发器设计用于单边带调制和业余频段 1,9 的电报和电话通信； 3,5； 7、14、21 和 28 MHz。 在其开发过程中，任务是创建一种具有高技术特性的现代设备，同时在电路方面相对简单，并允许使用广泛使用的无线电组件。 最好的，但据作者说，业余无线电的发展与原始电路解决方案一起使用。 结果是具有以下技术特征的设备：
某些规格，例如灵敏度、动态范围，可能看起来有些夸张，但确实如此。 对于测量，我们在 2DZB 灯 (1, 2] 和“Dynamics”设备 [1] 上使用了噪声发生器。对后者进行了修改，以降低侧噪声的频谱密度并排除绕过衰减器的输出信号的穿透. 收发器是在具有两个频率转换的电路上制成的。 中频（5 MHz 和 500 kHz）的选择取决于选择性节点实现的简单性要求，同时提供足够高的实际选择性。 接收和发送路径组合在一起。 常见的是带通滤波器 (BPF)、平滑范围发生器 (GPA)、混频器、石英和机电滤波器以及参考频率发生器块。 收发器的电路图如图所示 图1，其各个节点的图表 - 在图。 2 - 16. 在接收模式下，来自天线输入（插孔 XW1）的信号通过衰减器 A1 （见图2） 和三环 PDF Z2 （图三） 以 6 dB 的增益进入第一个混频器 U1 （图三）由晶体管 U1-VT1、U1-VT7、U1-VT8 制成 [4]。 这种混频器噪声低，传输系数较高，输出端本振信号抑制约60dB，源电路中包含在工作频率下电阻较大的电感U1-L5。晶体管 U1-VT1 并产生深度负反馈。 对于交流电，它被晶体管 U1-VT7 (VT8) 的沟道电阻分流。 提供给这些晶体管的第一栅极的本地振荡器电压引起反馈深度的调制，即，它改变传输特性的斜率而不改变晶体管U1-VT1的工作点。 作为收发器所有混频器的关键，使用了KP350A晶体管，具有良好的线性开关特性，并且还允许通过第二门引入AGC，不会恶化接收部分的动态特性。 混频器增益约为 1。互调动态范围 - 90...95 dB 的水平 - 通过收发器的整体调谐实现 100 dB 或更高的水平只有通过非常仔细地调谐 U1 才能实现 - L1C6C7 和 U2-L1C2 电路 （见图5），并且不使用铁氧体行间器，以及仔细选择 U1-R5VD1C1R3 电路的元件，这显然提供了混频器的“平衡”。 平均绩点 G1 （见图6） 在晶体管 G1-VT1、G1-VT2 和 U1-VT5、U1-VT6 上制成，并在表中所示的频率范围内产生振荡。 一。 表1
为了简化这个节点，只使用了四个继电器来切换范围，这自然导致了某些范围的非最佳拉伸。 为了混频器的正常运行，21 和 28 MHz 频段的 GPA 频率必须是两倍。 这个问题可以通过在指定范围内打开第二个晶体管（L11-VT7）来解决，因此混频器的开关频率增加了一倍，相当于 GPA 频率加倍。 有关此的更多详细信息可以在[5]中找到。 为确保在 21 和 28 MHz 频段中获得尽可能高的混频器增益，GPA 具有一个用于刚性稳定输出电压幅度的系统（G1-VD4 和 U1-VT5），并且还可以平滑地改变偏置电压晶体管 L11-VT7、U1-VT8 使用微调电阻 U1-R29。 从晶体管 U1-VT1 上混频器的输出，通过匹配 P 电路 U5-C1L6C1 的第一个 IF (7 MHz) 的电压进入放大器，在晶体管 U1-VT2 上形成，放大约 6 dB 并在电路 U2-L1C2 上释放，连接到晶体滤波器入口 U2-Z01 - U2-Z04 （图三） 传输系数约为 4 dB（由于电阻的变换）。 从石英滤波器的输出，第一个 IF 的信号进入第二个混频器，组装在晶体管 U2-VT1、U2-VT3 上，原理上类似于晶体管 U1-VT1、U1-VT7、U1-VT8 上的混频器. 该混频器的传输系数为 -15...20 dB。 幅度为 5 ... 7 V、频率为 4,5 MHz 的参考信号从 发电机组 G2（图 7），在微电路 G2-DD1 - G2-DD3 和晶体管 G2-VT1、G2-VT2 上制成，并产生频率为 4,5 MHz 和 500 kHz 的振荡。 后者是通过首先将 IC DD1 (13,5 MHz) 上的主振荡器频率除以 3 (G2-DD2)，然后除以 9 (G2-DD3) 获得的。 晶体管 G2-VT1 和 G2-VT2 上的级联是谐振放大器，可生成良好正弦形状的信号。 这些晶体管的集电极电路包括二极管G2-VD1、G2-VD2，可以在电路上获得幅度为40 ... 50 V的信号。因此，可以使用电容分压器G2-具有大分频比的 C7C8 和 G2-C9C10 与输出滤波器 G2-L4C11 和 G2-L6C18C19L7C11 一起，可以获得所需幅度和质量的示例信号。 第二个 IF 信号 (500 kHz) 通过机电滤波器 (EMF) U6-Z3，衰减 1 dB （图三） 并进入晶体管 U3-VT2、U3-VT3 上的级联放大器的输入。 该放大器的特点是其自身噪声水平低，并提供（来自 EMF 输入）60 dB 的信号放大。 第二混频器和第二IF的放大器的晶体管的第二栅极由块A5提供AGC电压。 U3-VD1R4R3C11VT1 电路在传输过程中提供自听模式并消除切换咔嗒声。 从第二个中频放大器的输出端，信号被馈送到单边带信号检测器，组装在晶体管 U3-VT4、U3-VT5 上。 它与已知的不同之处在于传输系数大（约 10 dB）、低噪声和背景水平以及大的过载能力。 频率为 500 kHz 的参考信号来自模块 G2。 从检测器的输出端，信号被馈送到 AGC 节点的输入端 A5（图9） 和自动对焦放大器 A6（图10）. 当收到电报信号时，在 AF 路径中打开带宽约为 6 Hz 的 CW A1-Z300 滤波器，根据 [2] 中给出的方案在运算放大器 DA3、DA6 上进行。 根据运营商的要求，可以在路径中包含低频移相器 A6-L1R12C14C15（传统上称为“立体声”的模式）。 后者以 90 Hz 的频率将信号的相位偏移 900°，由于人耳的选择性特性，这提高了实际选择性，并且至少减少了操作员的疲劳，尤其是在 CW 模式下。 A30-DA6 微电路的应用校正和选定增益（约 1 dB）使得获得令人愉悦的“透明”信号声音成为可能。 从检测器 (U3) 的输出端，一个包含低频和高频 (500 kHz) 分量的信号进入 AGC 系统的射极跟随器 A5-VT1 的输入端，然后分支成两个通道。 包含对数放大器（A5-VT2）的低频通道（A5-VT3、A5-VT3）确保AGC和S-meter从S刻度的3到7个点的操作。电压检测器输出端的 500 kHz 参考频率使得可以使用信号 FC 来操作高速通道 A5-VD1VD2VT6。 晶体管 A5-VT6、A5-VT7 上的级联是两个带有时间设定电容器 A5-C11、A5-C12 的组合积分器。 晶体管 A5 VT6 的引入可以显着增加积分器的输入阻抗，从而降低电容器 A5-C12 的电容，从而使其能够快速充电。 随着中频电压第一个周期的信号出现，电容A5-C12被充电，三极管A5-VT6、A5-VT7的集电极电压急剧下降，对应的AGC电压下降因此，接收路径的总增益会降低。 随着 AF 信号的出现（很久以后），晶体管 A5-VT4 关闭，增加了 AGC 电路的时间常数，从而使接收器在各个语音之间的总增益保持不变（7）。 如果AF信号消失超过100ms，晶体管A5-VT4打开，电容A5-C12迅速放电，在短时间内恢复接收器的灵敏度，操作者几乎察觉不到。 高速通道确保 AGC 正常运行，输入信号高达 S9 + 80 dB。 为了衰减脉冲噪声，使用继电器 A5-K7 代替电容器 A5-C2，打开 A5-C8，从而减少 AGC 恢复时间。 晶体管 A5-VT5 在传输模式下禁用 AGC。 一般来说，所描述的AGC系统具有以下特点：输入信号突变的AGC电路的充电时间常数不大于0,2ms，放电时间常数不小于25s，恢复时间为AF信号丢失时的接收灵敏度不超过100 ms，没有建立过程的振荡性质，脉冲噪声的后遗症很小。 在传输模式下，原始信号形成于 A4 块（见图 11），包含一个 A4-DA1 运算放大器麦克风放大器、一个平衡调制器（A4-VD2、A4-VD3、A4-T1）、一个 DSB 放大器（A4-VT1）和一个键控电报振荡器（A4-VT2）。 麦克风放大器的输入阻抗等于信号源阻抗，有助于减少高频和低频干扰。 放大到 3 ... 5 V 的电平后，AF 信号被馈送到由变容二极管 A4-VD2、A4-VD3 制成的平衡调制器。 这种调制器的特点是非常低的非线性失真、大的允许输入和输出信号电平以及易于实现大的载波抑制。 生成的双频带信号由晶体管 A4-VT1 放大并馈送到 EMF A4-Z1，其中下边带被滤除。 单边带信号在混频器中与来自 G4,5 模块的 2 MHz 电压混合。 频率为 5 MHz、幅度约为 7 V 的总信号被提供给 U2-L3C6 电路，在该电路中，它受到二极管 U2-VD1、U2-VD2 的限制，电平约为 0,7 V，从而压缩了SSB 信号的动态范围高达 20 dB。 晶体滤波器 U2-Z01 - U2-ZQ4 在指定限制后为信号提供必要的纯度和质量。 从滤波器输出（更准确地说，来自 U2-L1C2 电路的一部分），滤波后的信号进入传输路径的第二个混频器（U1-VT3、U1-VT4、U1-VT7、U1-VT8），在此与 GPA 信号 G1 混合。 晶体管 U1-VT3、U1-VT4 上的级联具有较大的稳定增益（约 40 dB），同时不会降低接收路径的动态范围（在接收模式下）。 从混频器输出，信号进入 PDF 电路之一 (Z2)。 滤波后的信号由基于晶体管 A2-VT1、A2-VT2 的宽带放大器放大 （见图12） 从 100 mV 到 7 ... 10 V 的电平，之后它进入功率放大器 (PA) A3 的输入端 （图三），在负载为 25 欧姆的情况下，它的功率被放大到 50 W。 通过带滤后 MIND Z1 （图三），这个信号进入衰减器A1 （图三），并从它到天线。 PA 中提供的强大 A3-VT1 晶体管的保护电路不仅可以在传输模式下切换范围，还可以防止其在其他极端情况下发生故障。 收发器从发射模式到接收模式的转换，反之亦然，是使用开关 S1 的晶体管开关执行的 （图三）由安装在踏板上的开关触点控制。 收发器电源 U4（参见图 16） 包含一个网络变压器 T1、三个全波整流器（U4-VD1、U4-VD6；U4-VD2、U4-VD5：U4-VD3、U4-VD4）、一个晶体管 U40-VT4 上的 +1 V 稳压器 - U4-VT3 和稳压器电压 + 15 和 -15 V（第一个 - 在 U4-DA1 IC 上，第二个 - 在 U4-VT4、U4-VT5 晶体管上）。 所有稳定器都受到保护，防止负载中的电流过载和短路。 收发器的设计是块状的。 节点 Z2、U1 - U3、G2 的细节安装在由双面箔玻璃纤维制成的印刷电路板上（见图 17 - 21）。 零件安装侧的箔用作普通屏蔽线。 在不与普通电线连接的部件的引线孔周围，用直径大约两倍的钻头钻孔，将其去除。 其余节点安装在由单面箔玻璃纤维制成的板上（见图 22 - 31）。 图17
对于PA滤波器(Z1)，需要制作两块板(它们在收发器底盘上一层一层地安装；在图31的括号中，指示了安装在第二块板上的元件的位置名称)。 重复设计时，应考虑到除节点Z1和Z2外，所有电路板图纸中印制导线的轮廓都是从零件侧面显示的，因此必须将其转移到电路板的毛坯上。镜像中的板。 零件引线末端的十字表示焊接到箔片上的位置（这些地方没有孔），黑点表示板子上方零件引线的连接（焊接）。 图 19 和 20 中的点划线显示了部件安装一侧焊盘的轮廓，图 21 中的加粗虚线 - 部件一侧的印刷导体，最后，图 18 中的双虚线-21 - 屏蔽隔板（镀锡板）焊接到普通金属箔上。 A9 块板上的电容器 C3（见图 23）由两个容量为 9 微法的电容器（C9' 和 C0,047"）组成，C10 由三个电容器（C10'、C10" 和 C10'"）组成，容量为0,033微法拉。 已安装的节点 Z2、U1 - U3、G2、G0,5 和数字刻度放置在由 35 毫米厚的镀锡板制成的矩形屏幕中。 它们中的每一个都由两部分组成：根据板的尺寸和高度为 8 毫米的外壳和带有翻边的盖子。 该板安装在距离面向机箱的外壳边缘 4 毫米处，并且沿着整个周边，公共电线的箔（两侧）焊接到其壁上。 在侧壁节点的接触焊盘输出对面，必须提供直径为 5 ... 2 mm 的孔用于连接导线。 PDF Z3节点的设计几乎完全重复了RA7AO¦XNUMX收发器对应节点的设计。 除Z2外，所有节点线圈的绕组数据见表。 2、PDF线圈——在表中。 3. A4-T1变压器的绕组和线圈A4-L1、U1-L1、U2-L1-U2-L3、U3-L1、U3-L2绕在统一的三段框架上（图32）。 线圈 Z1-L1 - Z1-L6 - 无框。 其中前三个的内径为17，后三个为21毫米，绕组长度为35毫米。 线圈G1-L1是用铜烧成直径长20mm的陶瓷框架的螺旋槽，“绕线”的长度为14mm。
变压器A2-T2的装置如图33所示。 3. 两组 2000 个，每组 7 个，尺寸为 K4x4x2 的五个铁氧体 (1NN) 环，每个用作磁路。 将环（用 BF-4 胶水）放在外径为 2 mm 的铜管的段 4 上，然后将沿管径有孔的矩形箔玻璃纤维条 4 和 2 放在它们的突出部分上结束时，将条带4上的箔片分成两部分，将条带5保留为实心。 该变压器的次级绕组是在将条带的箔焊接到管子之后获得的（焊接到条带XNUMX的焊盘的导线连接到PA）。 次级绕组 XNUMX 用 MGTF 线进行，使之穿过管子两次。
AZ-T1变压器的绕组包含九匝一束三根MGTF线（九匝缠绕六根线绞在一起，然后绕组分成两部分——每三根线串联）。 变压器 U1-T1 的绕组用三根线同时缠绕，其中一根（将包含在晶体管 U1-VT6 的集电极电路中的那根）预先从中间分接。 线圈 Z2-L1 - Z2-L18 缠绕在 PTFE-4 框架上（见图 34）。 线圈 Z2-L2 和 Z2-L3、Z2-L14 和 Z2-L15、Z2-L17 和 Z2-L18 之间的尺寸 a - 5...6 mm，在 Z2-L5 和 Z2-L6、Z2-L8 和 Z2- 之间L9、Z2-L11 和 Z2-L12 - 6...7 毫米。
所有扼流圈都是统一的，品牌 DM。 电源变压器 T1 绕在由变压器钢制成的横截面为 8,8 平方厘米的环形磁路上。 绕组 I 包含 800 匝线 PEV-2 0,65，绕组 II -72+72+72+72 匝 PEV-2 1,2。 以下类型的电磁继电器用于开关电路：A1-K1和Z1-K1 - Z1-K6 - RES48A（通行证RS4.590.413）； A1-K2 - RES52 (RS4.555.020)； A2-K1 和 G1-K2 - C1-K&<- RES55A (RS4.569.606)； Z2-K1 - Z2-K12、G1-K1、A5-K2、A6-K1、A6-K2、U1-K1 和 U2-K1 - RES49 (4.569.421-00-01)； A5-K1-RES60 (PC4.569.436)。 量程开关-小型PM-11P1N，工作类型-PM-11P2N。 Ural-84 收发器 [7] 的便捷底盘被用作设计的基础。 图 35（顶视图）和图 36（底视图）解释了其中收发器主要组件的放置。
在距底盖 65 mm 高度的底盘两侧之间，固定了一个尺寸为 225x150 mm 的硬铝子底盘，并且在 25 mm 的高度 - 另一个尺寸为 225x80 mm 的子底盘，在其上安装A3节点板和T1电源变压器。 晶体管 A3-VT1、U3-VT2 和 U3-DA1 芯片安装在一个共同的肋状散热片上，该散热片也是机箱的后壁。 环境; tanseiver 用电源 U4 启动 （见图16）. 首先，一个微调电阻 U4-R5 将输出电压设置为 40 V，并确保当负载电流增加到 3A 时它是稳定的（如果需要，可以通过选择电阻 U4-R7 来改变保护装置的工作电流）。 然后，检查 +15 V 稳压器的工作情况（当负载电流增加到 1 A 时，它应该几乎保持不变），然后用调谐电阻 U4-R12 将电压设置为 -15 V，其稳定性为当负载电流增加到 0,1 A 时检查。 接下来，使用 CW 滤波器去除 AF 放大器的频率响应 （图10）. 在 SSB 模式下，它应该在 300...3000 Hz 频段内保持一致。 在 CW 模式下，使用调谐电阻器 A6-R13 在平均频率为 300 Hz 时将带宽缩小到 800 Hz，并且这两种模式下的总增益由电阻器 A6-R22 均衡。 中频放大器 500 kHz （图三） 通过施加 +5 V 的 AGC 电压与 EMF 一起调谐。通过将 EMF 输入连接到 GSS 并在后者的输出端设置 RF 电压，频率为 500 kHz，幅度为 5 μV，从而改变电容调谐电容器 U3-C20、U3-C2 和线圈 U3-L2、U3-L1 的电感确保放大器输出端的信号电压上升到 5 mV 左右。 此外，通过选择电阻器 U3-R4，可以设置 TX 模式下所需的自听音量，而电容器 U3-C11 是在将收发器从 TX 模式切换到接收。 检测器无需调整。 生成器块 G2 的建立 （图三） 从 IS G2-DD1 元件上的主振荡器开始。 通过选择电阻G2-R3、电容G2-C1和改变电容G2-C2，保证发电机在G2-Z01石英谐振器的频率下可靠启动和稳定运行。 然后，通过调整线圈 G2-L1 的电感，电容器 G4,5-C2 上的最大电压达到 8 MHz，而线圈 G2-L2 上电容器 G500-C2 上的最大电压为 10 kHz。 此外，通过选择电容器 G2-C11 和 U2-C10、U2-C11（以及必要时的电感器 U2-L4），它们可以在 2 ... 6 V 范围内在电阻器 U4,5-R3 上实现 7 MHz 的电压。选择电容器 G2-C18、G2-C19，在电阻器 U500-R3 上以及通过选择元件 G21-L2、G7-C2（在 TX 模式下）和电阻器上以 13 kHz 的频率实现相同的电压A4-R11。 石英滤光片单元 U2 （图三） 通过将谐振器U2-Z01、U2-Z02、U2-Z03和U2-ZQ5的频率调节至所需值，通过已知方法——通过用焊料摩擦石英板来降低它们的谐振频率来进行调谐。 此操作必须非常小心地进行。 通过调节线圈 U5000-L5003 - U2-L1 的电感来实现石英滤波器在 2 ... 3 kHz 频段内的频率响应的均匀性，并抑制通带外的“拖尾”至少-40 dB”是通过将小电容器并联到谐振器 U2-Z03、U2-Z04 电容（在图 5 中 - 电容器 C4 用虚线表示）来实现的。 设置 PTD G1 （见图6） 首先根据表格设置范围的边界。 1. 通过选择电容器 G1-C6、G1-C8、G1-C9、G1-C11、G1-C12、G1-C14、G1-C15、G1-C17、G1-C21、G1-C22（考虑到所需的 TKE ) 并改变微调电容器 G1-C7、G1-C10、G1-C13、G1-C16、G1-C23 的电容。 首先铺设 7 和 28 MHz 频段。 此外，通过改变基极电压并选择电阻器G1-R14，设置通过晶体管的电流，在该电流处GPA信号不失真。 在 GPU 驱动程序中 （图三） 通过选择元件 U1-C23、U1-C20、U1-R20，它们可以在变压器 T1 的次级绕组上获得稳定的范围内和它们中的每一个（重建电容器 G1-C24 时）幅度为 3 的射频电压... 5 V，并通过选择 GPA 本身中的电容器 G1 -C18 - 所需的频率失谐范围。 节点 PDF Z2 （图三） 从 1,9 MHz 频段开始调谐。 通过将频率响应计的 50 欧姆输出（例如 X1-48）连接到节点的输入，并连接到输出 - 并联连接一个 10 kΩ 电阻器和一个 20 pF 电容器以及频率响应计的检测头。频率响应仪、变化； 微调电容器的电容，如有必要，通过选择与它们并联的恒定电容的电容器，以及轻微的变化； 线圈之间的距离在每个范围内实现了均匀的频率响应。 之后，打开用于接收的收发器 (RX)，并再次指定接收路径的所有电路的设置。 在最大增益下，信噪比为 10 dB 的收发器输入的灵敏度应约为 0,05 μV。 为了消除可能的误差，建议在测量期间在 2DZB 灯等上使用噪声发生器。 在 21 和 28 MHz 范围内，通过移动微调电阻 U1-R29 可实现最大灵敏度。 最大互调动态范围 (100 dB) 是通过调整 U1-L1C6C7 和 U2-L1C2 电路以及仔细选择 U1-R5、U1-VD1、U1-R3、U1-C1 元件来实现的。 AGC 节点 A5 （图三） 按此顺序设置。 通过将电平从 S3 到 S9 点的信号施加到收发器的输入端，通过改变调谐电阻器 A5-R3 的电阻，S 表的读数“堆叠”在刻度的前半部分。 然后信号电平从 S9 逐渐增加到 S9 + 80 dB，并在调谐电阻器 A5-R2 的帮助下在刻度的后半部分做同样的事情。 在这些调整过程中，在晶体管A5-VT20的发射极电路中选择电阻A5-R7的阻值。 如果需要改变S-meter读数在前半和后半部分的比例，选择电阻A5-R14。 接下来，测量AGC系统的速度特性。 从板上焊接电阻 A5-R12 的一个端子并将示波器连接到节点的输出（引脚 4）后，将 S9 + 80 dB 电平的信号馈送到收发器输入（跳跃式）。 AGC 电压应从最大值 (+ 5 V) 降至最小值 (+0,1...0,3 V) 不超过 0,2...0,5 ms。 移除输入信号后，应在约 5 秒内恢复到原始电平（+25 V）。 电阻 A5-R12 就位后，复位时间应减少到 100ms。 当脉冲噪声施加到收发器的输入端时，通过选择电容器 A5-C8 可以进一步缩短该时间（达到最佳值）。 表2
在传输模式 (TX) 中，调谐从平衡调制器 A4 开始 （图三）. 首先，微调电阻 A4-R9（粗略）、A4-R11（精细）和变压器 A4-T1 的微调器将参考信号抑制至少 50 ... 60 dB。 表3
此外，当在麦克风前发出响亮的声音“a”时，调谐电阻器 A4-R16 将晶体管 A4-VT1 的漏极上的 DSB 电压设置为约 8 ... 10 V。 在“设置”模式下，A4-VT4 晶体管上的 CW 发生器打开，产生频率为 501 kHz 的振荡。 通过选择电容器 A4-C13 并调整线圈 A4-L1 的电感，在晶体管 A4-VT1 的漏极上设置 6 ... 8 V 的电压，随后将重点放在收发器的标称输出信号上。 在此模式下电路 U2-L3C6 上的电压（二极管 U2-VD1、U2-VD2 关闭）应约为 6 ... .8 V，并且在驱动器 A4（引脚 1）的输入端 - 5 ... 6 毫伏。 晶体管 A2-VT5 (100 mA) 所需的漏极电流由微调电阻 A150-R2 设置。 模块 A2（引脚 30）的输出电压必须在 2 ... 9 V 范围内。 晶体管 A3-VT1 所需的工作模式 （图13） - 漏极电流 150 mA - 使用微调电阻 A3-R4 设置。 连接到收发器天线插孔的电阻为 50 欧姆的假负载上各范围内的平均信号电压应约为 36 V，对应于 25 W 的输出功率。 根据量程，输出功率通过选择电阻器 A3-R2 和电容器 A2-C2 来均衡。 如有必要，选择线圈 Z1-L1 - Z1-L6 的电感（移动或推动匝数）。 总之，通过选择电阻器 U4-R1，设备 RA1 被校准 （见图1） 以便在空中工作时，其箭头在 2 A 电流下偏离最后一个刻度标记。为避免放大级过载，建议使用双音信号检查收发器的传输路径。 作者感谢 Tulaev I. V. (UA4HK) 和 Baranov V. A. (RZ4HN ex UA4HNZ) 对收发器的开发提供的巨大帮助。 文学 1. Skrypnik V. A. 监测和调整业余无线电设备的设备。 - M.：爱国者，1990。 作者：Gennady Bragin (RZ4HK ex UA4HKB)，查帕耶夫斯克，萨马拉地区； 出版：N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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