无线电电子与电气工程百科全书 VHF FM 信号的同步外差接收机。 无线电电子电气工程百科全书 作者认为,与无线电业余爱好者中流行的简单同步 VHF FM 接收机相比,该接收机设计的复杂性是通过主要特性的改进来证明的:灵敏度和操作稳定性。 这里描述的接收器是频率范围为 65,8...73 MHz 的 VHF FM 信号接收器。 与之前发布的不同的是,它具有更高的灵敏度,并且不存在调谐不稳定和自发调整相邻频道更强信号等特征缺点。 同步外差接收机的灵敏度受此限制。 直流放大器的“零漂移”会影响本地振荡器频率控制单元并导致接收机调谐不稳定。 在作者开发的设计中,由于使用交流电压放大器代替恒压放大器,因此减少了“零漂移”,从而可以提高零漂移的灵敏度。接收器,现在约为 8 μV。 另外,本振频率控制单元处的电压变化被限幅器ZL1减小,因此在控制电压的影响下,本振频率的变化不会超过100kHz。 这可以防止自发调谐到相邻频率的无线电台。 接收器消耗大约 34 mA 的电流。 其框图如图所示。 一。 来自天线的接收信号通过两级低通滤波器Z1和高频放大器A1馈送到混频器U1的信号输入端。 其另一个输入接收本地振荡器G2的电压。 如果信号和本地振荡器的频率不相等,则在混频器的输出处产生交变拍频电压,该交变拍频电压通过低通滤波器Z2和低通放大器A2。 加法器A3和限幅器ZL1馈送到本地振荡器频率控制单元U5并改变本地振荡器G2的频率,使得信号和本地振荡器之间的瞬时频率差减小到大约72Hz。 该频率值由低频放大器A2的带宽下限决定。 来自低通滤波器Z1输出的信号还被提供给调制器U2的信号输入,调制器U20的第二输入接收来自辅助低频发生器G1的频率为XNUMXkHz的矩形交流电压。 结果,在调制器的输出处形成幅度调制的高频电压,该电压通过高频放大器A4提供至混频器U3(fc)的信号输入端,混频器U2的第二输入端接收电压来自本地振荡器 G20 (fg)。 混频器输出处出现频率为 3 kHz 的交流电压。 通过差频振荡(即拍频 fb = fc - fg)来调制幅度。 它通过低通滤波器Z5。 低频放大器A4提供给解调器UXNUMX的信号输入。 解调器的第二输入端接收来自发电机G20的频率为2kHz的交流电压。 解调器输出处产生交流电压,其频率等于信号频率与本振频率之间的瞬时差,然后通过两级低通滤波器Z4。 加法器A3和限幅器ZL1被提供给本地振荡器频率控制单元U5并改变本地振荡器G2的频率,使得接收器PLL系统从拍频模式切换到保持模式。 信号频率与本地振荡器之间的频率差(在该频率处发生向保持模式的转变)由滤波器 Z2 的截止频率决定,为 10.6 kHz(在最小信号处)。 因此,当 PLL 系统工作在保持(同步)模式时,快速频率漂移 (72 Hz < f < 10,6 kHz) 由低通滤波器 Z1、高频放大器 A1、混频器组成的通道进行补偿。 U1和低通滤波器Z2。 低频放大器A2、加法器A3、限幅器ZL1、频率控制单元U5和本振G2。 慢频率漂移(<330 Hz)由调制器 U2、高频放大器 A4、混频器 U3 和低通滤波器 Z3 组成的通道进行补偿。 低通放大器A5、解调器U4、低通滤波器Z4和振荡器G1。 与接收器输入处信号频率的瞬时值的偏差成比例的交变音频电压(72 Hz < fz < 10.6 kHz)从低频放大器A2提供到接收器输出。 PLL系统的动态特性由输入信号的幅度和低通滤波器Z2的频率响应形状决定。 这是一个单链路RC电路。 开环PLL系统的频率响应形状接近一阶链路的频率响应形状,因此PLL系统以同步模式工作,输入信号的幅度范围足够大。 接收器没有AGC系统,因此,当输入信号幅度很大时,PLL系统是自激式的(准同步模式)。 但即使在这种情况下,接收器仍保持运行,因为 PLL 系统的自激不会影响输出信号的质量(PLL 系统中的自激振荡频率高于 50 kHz)。 接收器对相邻通道的选择性由低通滤波器 Z2 的参数确定,对寄生接收通道(本地振荡器谐波)的选择性由低通滤波器 Z1 的参数确定。 接收机电路图如图 2 所示。 一。 来自天线的信号经过隔离电容C1和低通滤波器。 由电容器C2-C4和线圈L1.12组成。 进入放大器,由晶体管 VT1 构成。 该放大器用于减少本振振荡对输入电路的渗透;其增益较小,Ku<5。晶体管按照共基极电路连接,保证了UHF高线性度,有助于提高抗噪能力接收器的(UHF晶体管VT4也是按照类似电路制作的)。 滤波器Z1的特性阻抗接近75欧姆。 其截止频率为75 MHz。 元件R6。 C8。 R8。 C9形成移相器,其移动提供给晶体管VT2上的混频器的高频电压的相位。 几十度。 这对于提高接收器的灵敏度是必要的。 事情是。 在保持(同步)模式下,进入 VT5 混频器的信号和本地振荡器振荡存在相移。 接近90°。同时,由于VT3调制器中高频信号的延迟,VT2混频器输入端的信号与本振振荡之间的相移可能不同于90°。 当接收频率偏差较大的微弱调频信号时,可能会导致在最大频率偏差时刻出现短期同步失败。 由元件R6组成的电路。 C8。 R8。 C9。 提供了高频信号的额外延迟,从而可以在 VT2 混频器的输入端设置约 90° 的振荡相移。 两个通道的低通滤波器 Z2 和 Z3(分别在元件 R10、C12 和 R26、C29 上)以及低通放大器 A2 和 A5(在芯片 DA1 和 DA3 上)的结构相同,仅额定值不同所使用的元素。 低频信号从输出 DA1 中去除。 元件R11、C15用于校正高频预加重。 加法器A3和限幅器ZL1的功能由DA2芯片执行。 调制器U2制作在晶体管VT3上,解调器U4制作在晶体管VT6上。 低通滤波器Z4的作用由元件R30、C30执行。 R31。 C31。 晶体管VT7上的射极跟随器减小了加法器对低通滤波器参数的影响。 频率控制单元U5由变容二极管VD1制成,本机振荡器G2由晶体管VT8、VT9制成。 辅助低频发生器G1位于DD1芯片上。 频率控制单元Sγpr的斜率是35kHz/V。 因此,在频率偏差(f = 50 kHz)的情况下,电容器 C19 处的音频电压约为 1,5 V,而接收器输出端(C15 处)的音频电压约为 0,3 V。 通过改变本振线圈 L3 的电感,将接收器调谐到无线电台的频率。 接收器组装在由硬铝板制成的外壳中。 在其制造过程中,采用了铰链安装。 本振封装在屏体内,并通过一段电视同轴电缆与电容C19(控制电路)、C41(电源)以及晶体管VT2、VT5(本振信号)的栅极相连。 为了以防万一,连接DD10引脚1和晶体管VT3栅极的导线被屏蔽,但这不是必需的。 例如,该器件可以使用固定电阻器 MLT-0,125、陶瓷电容器。 CT 或 CM。 电容器 C2 - C4、C37 - C39、C42、C43 必须具有小 TKE。 氧化物电容器 - 任何类型。 晶体管VT1、VT4、VT8、VT9除图中推荐的外,还可采用其他合适结构、截止频率大于900MHz、过渡电容不大于2pF、较小的微波。 OS 电路的时间常数(不超过 10...15 ps)。 对于晶体管VT1和VT4来说,OS电路的时间常数和噪声系数的值尤其重要。 如需更换,可用字母索引与上述参数对应的KT368、KT3109、KT325、KT355、KT372。 至于VT6和VT7,可以使用任何高频对应结构:KT312。 KT3102。 KT3107 具有任何字母索引等。您可以使用 K157UL1B 代替 K1UL3A(DA157 和 DA1),K157UD2(DA2)将完全替代任何能够在图中所示电源电压下工作的通用运算放大器。 KP2与其他字母索引适用于VT3、VT5、VT327。 线圈 L1 - L3 使用 PEL-6 1 mm 线缠绕在外径 0.45 mm 的框架上,包含五匝。 它们的电感由黄铜微调器和 M5 螺纹调节。 通过正确安装和可维修的无线电组件,接收器的设置非常简单。 您需要使用可变电阻器R12将电容器C19上的电压设置为+4.5V,然后通过旋转线圈L3的微调器。 将接收器调谐到广播电台,以获得最佳音质。 如果存在干扰,您可能需要使用线圈 L1 和 L2 的调节器更精确地调节低通滤波器边界。 为了减少互感,这些线圈应该这样放置。 使轴垂直。 可以改进接收器参数。 例如,通过在接收器输入端使用三级低通滤波器,增强对本地振荡器谐波的杂散接收通道的抑制。 但在这种情况下,建议屏蔽滤波器线圈。 通过减小电阻器 R13 的电阻,可以增加音频频率的采集带宽,从而使接收器的灵敏度大约增加一倍。 但这里需要更高的精度来调谐本地振荡器。 不幸的是,这会降低接收器输出的信噪比。 您必须在特定的接收条件下选择更重要的内容。 作者:A. Sergeev,萨索沃,梁赞地区 查看其他文章 部分 无线电接收. 读和写 有帮助 对这篇文章的评论. 科技、新电子最新动态: 控制和操纵光信号的新方法
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